DBY型铝合金电动隔膜泵的工作原理是采用摆线针轮减速机传动，通过曲轴滑块机构带动双隔膜作往复运动，使工作腔容积发生交替变化从而达到将液体不断地吸入和排出，DBY铝合金电动隔膜泵，接液金属部件全部采用铝合金，质量轻，坚固耐用，长时间使用也不会发生锈蚀，用户可根据实际工况选择天然橡胶或丁晴橡胶膜片，以满足不同介质的需要，是代替螺杆泵、离心泵等输送无腐蚀性粘稠介质的首选产品。 　　性能特点 　　一、不需灌引水，自吸能力达7米。 　　二、通过性能好，直径在10毫米以下的颗粒、泥浆等均可以毫不费力地通过。 　　三、由于隔膜将被输送介质和传动机械件分开，所以介质绝对不会向外泄漏。且泵本身无轴封，使用寿命大大延长。 　　四、泵体介质流经部分，全部为铝合金。

隔阂电积和无隔阂电积的工艺流程别离见图1和图2。图1  隔阂电积流程图图2  无隔阂电积流程图 隔阂电积的阴极液一般含Sb 90～100g／L和Na2S 20g∕L，阳极液主要是NaOH溶液，浓度为120～100g∕L，阳极液装入帆布袋内，阴、阳极液循环速度别离为45L∕h和12～18L∕h。电解液温度50～55℃，槽电压2.65～3V，电流效率82%～85%，每吨锑直流电耗2050～3200kW·h，碱耗为1.05t。 无隔阂电积只运用一种电解液，含Sb、NaOH和Na2S各50～60g∕L，Na2CO320～30g∕L，Na2S2O3和Na2SO3共60～65g∕L，Na2SO475～80g∕L，Na2S＜1g／L。电积过程中锑和苛性钠下降，和慵懒盐含量增高，排出的电解液成分为：Sb 20～30g∕L，Na2S 90～105g∕L，NaOH 25～30g∕L，Na2S2O3和NaSO3共75～80g∕L，Na2SO4100～120g∕L，Na2CO3 25～35g∕L。无隔阂电积槽电压与隔阂电积附近，为2.7～3.0V，电流效率仅45%～55%，因此每吨锑电耗高达3000～4000kW·h。

美国铝锭是一种投资者想要了解的一个情况，让我们来了解下。交通运输用铝材比例逐渐加重 电子组件用铝材市场逐步增长      美国铝型材行业历史悠久，迄今已经超过百年。美国还成立了铝挤压型材专业协会，每隔四年举办一次大型的铝型材展览与研讨会，从事铝型材生产的技术辅导与推广，并举办铝型材的设计比赛，对铝型材业的发展甚为重视。目前美国国内的铝型材生产厂商，采用直接挤压制造的225家， 采用间接挤压制造的2家，采用连续式挤压的8家，铝挤型机制造商有27家，产业发展相当完整。2001年铝型材产量的的规模约为160万吨，且呈现增长的趋势，显示美国铝型材的用量正持续增长。从产品结构看，铝管占挤压材总产量的比例一直都维持在10%左右，而型材产量的比例则占九成。    根据美国统计部门的划分，美国将铝型材分为两大类，即属于2000系与7000系高强度铝合金的为一类，其他为一类。这两类铝型材产量比例，非2000系和7000系铝合金型材一直占绝大多数，但1997年2000系和7000系的高强度铝合金型材产量已由过去的3%增加为4%。1998年的1至4月更增加为4．5%，显示出高强度铝合金型材的需求量正逐渐增加。另一方面，过去5年中，美国铝型材产品在所有铝型材制品中所占的比重正逐渐增加。从1996年开始，由于交通运输用铝型材比例的持续增长，美国建筑结构用铝型材的比例由56%下降到49%。铝管方面，在过去的6年间，交通运输业的用量略有增加，机械设备业和电子器材业用铝管比例则出现下降的趋势，建筑结构业方面则相对稳定。    回顾1990年，美国当时的交通运输工具用铝型材只占总量的20．5%，而建筑铝型材所占的比例却高达46%。到了1999年，建筑铝型材占市场总量的比重下降到39%，而交通运输工具用铝型材则占有27%。2000年，铝用于小客车及轻型货车的重量扩大了一倍，达到每车350磅，约占每车重量的12%左右，整个汽车市场铝型材总用量则近320万吨。涵盖的项目则从保险杆、空调系统到汽车骨架都有。未来在小客车的领域，只要小客车朝轻量化、能源效率、环境保护的方向发展，那么具有设计弹性、组件可轻易结合（成本降低）、能有效吸收能量（保护乘客安全）的铝型材将是最具潜力的材料。除了小汽车市场外，运输工具中运送煤矿和杂物的轨道车辆亦是铝型材的市场之一，以1995年产制的轨道车辆为例，就有1／4是用铝型材制造的，而未来使用量将逐渐增加的高速火车也将使用铝挤压型材作为车身材料。    目前，alumax公司就已经将交通运输工具用铝型材的比例逐渐加重。该公司发言人指出，alumax目前拥有世界上软性铝合金挤压的最大产能，1996年时，交通运输工具用铝型材占其总销售的比例已从1993年的13%增加到17%，主要的原因是该公司于1996年收购了一家专门生产汽车用铝型材的工厂cressona，该工厂生产一般及客户订制的汽车用铝型材、铝管、铝棒。尽管目前北美有许多铝型材生产商并未生产运输工具用铝型材，但随着汽车轻量化的发展，已促使铝型材产业克服技术的障碍，积极开展新的市场。Extrusion Technology of Randolph公司认为，随着挤压机电子控制技术、切割及加工设备等等的改良，铝型材挤压技术将推向另一高峰，同时电子资讯传输的广泛运用，也将加速生产商与顾客之间的沟通联系。另一方面，该公司也指出，美国电子组件用铝型材市场正在逐步增长。基于铝型材具有质轻、容易安装、具有隔离电磁波的特性，已经有很多厂商用铝型材作为器材或设备的壳体材料。航空业则是铝材使用的基本领域，随着美国航空业的复苏，NAAD认为，铝型材的用量将会呈两位数的成长，且持续到1998年，其中又以高硬度铝合金尤为突出。    与此同时，属于铝型材传统应用领域的门窗市场则呈现大幅衰退的现象，塑钢窗的快速发展是主要原因之一，但在某些特殊窗的部分，铝合金门窗还是略胜一筹。Cardinal Aluminum公司认为，在结构强度及复杂形状的制造上，比起铝型材来，塑钢仍显得捉襟见肘。Extrusion Technology of Randolph公司认为，随着客户愈来愈希望能缩短生产的前置时间，这就要求生产企业不断加快新产品开发，同时提高产品质量。    如果你想更多的了解关于美国铝锭的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

黄杂铜有国籍吗？杂铜如是废料只能按有用 金属 含量计算，黄杂铜是合金铜，里面至少含两种以上 金属 元素。如果你要找美国生产的杂铜锭，或用黄铜生产的 金属 成材，那就要看报关单。本企业是一家有着多年，专业经营外贸各类进口废旧 有色金属 ，国际形的贸易企业。我们直接从国外采购产品，有着稳定的货源，是理想长期给您供货的合作伙伴。本公司本着诚信为本、互惠互利的原则与各界同行朋友合作！质量保量 价廉物美 欢迎来电咨询洽谈 随身移动电话：O-l52-6764-l096《国内各地 可专车送货上门 货到付款》本企业主营：各类 有色金属 废料 =有 光亮铜、铜屑、铍铜、马达铜、镀白铜、磷铜、红铜、铜、青铜、黄铜、国际低氧杆8MM、国际无氧杆8MM电解铜、美国黄杂铜等国际无氧杆8MM 41000元/吨国际低氧杆8MM 40000元/吨1#光亮铜线    38000元/吨2#铜 (93-95%含铜量) 37000元/吨电解铜        40000元/吨光亮铜        36000元/吨美国黄杂铜    24000元/吨

美国铍铜就是产地在美国的铍铜，一种从美国进口的铍铜。目前在我国 市场 十分受欢迎的产品。进口美国铍铜集优良的机械性能、物理性能及化学性能于一体，经热处理（固溶处理和时效处理）后，具有与特殊钢相当的高强度极限、弹性极限、屈服极限和抗疲劳极限，同时又具备高的导电率、导热率、高硬度、耐腐蚀、耐磨性、良好的铸造性能、非磁性和冲击无火花的特性，在模具制造成、机械、电子等 行业 得到广泛应用。美国MM60钨铜合金是理论上最好的 金属 电极材料。它的强度、密度、硬度都很高，熔点接近3400℃,因此在电火花加工过程中，钨电极实际损耗很小。进口铍铜带的特性：1、  高的导热性能  比钢材高3-4倍，冷却效能极佳，能缩短啤塑周期时间，良好的散热效果，有效减少产品变形及收缩程度，控制啤塑后的收缩率，改善尺寸稳定性，提高生产率；2、  高的耐蚀性能  特别适用于聚氯乙烯（PVC）制品的模具；3、  高的硬度、耐磨损和韧性  作为镶嵌件与工模钢材及铝材配合使用能使模具发挥最高效能，延长模具的使用寿命；4、  抛光性能极佳  可制得表面精度很高的镜面和形状复杂的图案。5、  抗粘着性能好  容易与其他 金属 焊接，易于机械加工及无需额外热处理。铍铜特性：铍铜是一种过饱和固溶体铜基合金，是机械性能，物理性能，化学性能及抗蚀性能良好结合的 有色 合金，经固溶和时效处理后，具有与特殊钢相当的高强度极限，弹性极限，屈服极限和疲劳极限。同时又具备有高的导电率，导热率，高硬度和耐磨性，高的蠕变抗力及耐蚀性，广泛应用于制造各类模具镶嵌件，替代钢材制作精度高，形状复杂的模具，焊接电极材料压铸机，注塑机冲头，耐磨耐蚀工作等，铍铜带应用于微电机电刷，手机电池、电脑接插件，各类开关触点，弹簧、夹子、垫圈、膜片、膜合等产品上。是国民经济建设中不可缺少的重要工业材料。想要了解更多美国铍铜的相关资讯，请浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ）铜频道。 

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

性能范围（按设计点：） 流量Q：3-2000m3/h 扬程H：300m (max) 功率N：900kw (max) 转速n：2940、1460、980r/min 长轴深井泵的性能参数详见选型样本。 型号说明：LJC长轴深井泵 例：150LJC30-12.5×6 150  LJC  30  -  12.5  ×  61.3抽送介质应符合以下要求： 温度不超过40℃，固体物含量（按重量计）不大于0.01%，酸碱率PH值6.5～8.5，含量不大于1.5mg/1，不含有任何油类。（使用在深井中时，井筒应正直，不允许有双向弯曲。） 1.4安全 安装、使用人员必须认真阅读、理解本安装使用说明的全部内容，严格按其要求操作。对不按其要求操作而引起机器故障和人身伤害，南京制泵有限公司恕不承担任何法律责任。 安装、使用人员必须是受过专门训练、有一定技术的专业人员。 在对LJC长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护时，起吊、维护器具，必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行安装及使用前后，设备基础、工作环境必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护前，必须把电机的总电源断开。在进行维护时，电机应停止转动。 在进行维护时，如果电机的总电源没有断开，水泵有可能突然起动，造成严重伤害；如果电机的总电源没有断开，还有可能会造成电击、烧伤、死亡等事故。 1.5选型须知 正确选用深井泵可延长泵、电机、水井的使用寿命，必须十分注意。 1.5.1泵型号中的机座号是指该泵可以放入比机座号大25mm的深井中，当下井深度超过30m或井管为铸铁管或水泥管时，实际井径应比该泵机座号大50mm以上。 1.5.2深井泵的流量不能大于井的正常涌水量。 1.5.3深井泵的扬程按计算：H=（H1+H2+?h）×1.1      式中：H-需要的扬程（m）            H1-井中动水位至泵座出水口中心的距离（m）            H2-泵座出水口中心至流量到达地的垂直高度（m）            ?h-扬水管内阻力损失和泵座出水口后的输水管管路的阻力损失（m）管径 mm流量（m3/h）102030405060708090100504.7418.97        651.666.6414.9526.57      75 3.257.3112.9920.3029.23    100   3.084.826.949.4412.3315.6119.27150       1.622.062.54

日本大新2寸清水泵:出入水口径2英寸，最高扬程32米，最大抽水量520升/分钟 雅马哈3寸清水泵 :出入水口径3英寸，最高扬程31米，最大抽水量980升/分钟 型号： 汽油清水泵 SCR-100HX ;规格： 4寸; 产品说明： 入水口径×出水口径 4"×4"; 最大总扬程 28米; 吸水扬程 8米;最大抽水量 1800升/分钟 不锈钢深井泵 潜水泵: 微型潜水泵 不锈钢潜水泵 防爆潜水泵 深井潜水泵 小型潜水泵 离心泵: 立式多级离心泵 d型多级离心泵 离心泵多级单吸 离心泵lg立式多级 氟塑料离心泵 管道离心泵 IS清水泵 ISGB便拆清水泵 ISW卧式清水泵 SG型清水管道泵 S.SH双吸泵 YT单吸清水泵 YW漩涡泵 ZX自吸泵、 ISG立式清水泵ISR型单吸热水泵 IRG型立式热水泵 IRGB立式便拆热水泵 ISWR卧式热水泵 SGR热水管道泵

美国钢铁产品的标准比较多，主要有以下几种：ANSI　美国国家标准AISI 美国钢铁学会标准ASTM　美国材料与试验协会标准ASME　美国机械工程师协会标准AMS　航天材料规格（美国航空工业最常用的一种材料规格，由SAE制定）API　美国石油学会标准AWS　美国焊接协会标准SAE　美国机动车工程师协会标准MIL　美国军用标准QQ　美国联邦政府标准对上述标准难以一一介绍他们的牌号表示方法。本书只对使用比较广泛的ANSI，ASTM，SAE和AISI几种标准的牌号表示方法，作重点介绍。(一) ANSI（美国国家标准）牌号表示方法1.　标准代号＋字母类号＋序号＋颁布年份如：ANSI　　A58.1 19822.　标准代号＋断开号＋原专业标准号＋序号＋颁布年份如：ANSI/UL 560-19803.　如果某个ANSI标准在内容上有补充，其补充件的表示方法是在原标准序号的后面加一英文小写字母。a表示第一次补充，b表示第二次补充。如：ANSI　Z21.17-1979　　家用煤气转换燃烧器。ANSI　Z21.17a-1981　　家用煤气转换燃烧器第一次补充件4.　对于经过复审，被重新确认为继续有效的ANSI标准，一般在该标准号后面注确认年份。如：ANSI B27.6-1972（R 1983），表示1972年的ANSI B27.6标准在1983年复审后，重新确认有效，其内容毫无变化。5.　ANSI标准的分类　　ANSI标准采用字母和数字混合分类法。其中，字母表示大类，数字表示小类。如：B—机械，B1—螺纹。ANSI标准一级类目字母代号如下表：ABCDFGHJKLMMC MD 建筑机械电气与电子公路交通与安全食品与饮料黑色冶金材料与冶金学有色冶金材料与冶金学橡胶化工纺织矿业计量与自动控制 医疗器械 MHNOPPHSSEWXYZZ109 Z98 材料装运原子核木材纸浆与造纸摄影与电影声学、振动、机械冲击与录音防盗设备焊接情报系统制图、符号与缩写杂项皮革 绝热材料(二)　ASTM标准中铸铁、铸钢和锻钢表示方法见下表。材 料 名 称牌 号 组 成说 明铸　　　　　铁1.一般灰口铸铁一位和二位数组，例：26、40、50第一位数为序号，第二位数表示最低抗拉强度值（1000Psi），有时在数字后加字母表示尺寸种类2.阀们管配件灰口铸铁用A、B、C字母表示3.球墨铸铁六位三组数，例80-5506 第一组数：最低抗拉强度值（1000PSi）第二组数：最低屈服强度值（1000PSi） 第三组数：最小伸长率（％）4.可锻铸铁五位数组，例：32510、50055.奥氏体铸铁D-数字序号＋字母类号，例：D-3B6.机动车用灰口铸铁G＋四位数字组四位数组：缩小10倍的最低抗拉强度值（PSi）7.汽车用可锻铸铁M＋四位数字组前两位数：最小屈服强度（1000PSi），后两位数：最小伸长率（％）8.耐磨铸铁百分数＋元素符号＋HC（或LC）例：20%-Cr-Mo-LC百分数代表第一位元素含量。HC：高含碳量，LC：低含碳量铸　　　　　钢1.碳素钢和合金钢 1. 数字序号＋字母代号，例1Q、4QA、15N 2. 最低抗拉强度值 A-退火，Q-淬火加回火，N-正火加回火，QA-淬火加回火后强度较高状态 单位：1000PSi2.高强度铸钢最低抗拉强度值—屈服强度值例：90-60表示单位均为：1000PSi3.奥氏体铸钢字母（B或C）—数字序号4.高温受压合金铸钢C＋数字序号5.好问或耐蚀用高合金铸钢字母组＋平均含碳量＋元素符号，例：CF8M、HK40、CD41MCu6.低温受压用铸钢LC＋字母（A、B、C）或数字数字表示含镍量。A、B、C表示碳素钢或含锰碳素钢一般用压铸钢锻件A＋大写字母＋类号A、B、C—按材料强度大小分类三)　ASTM、SAE和AISI标准中碳素钢和合金钢牌号表示方法在ASTM、SAE、AISI标准中，碳素钢和合金钢牌号的表示方法基本相同。大都采用四位阿拉伯数字表示，间或在中间或末尾加入字母。例如：1005，94B15，3140等。四位数字中的前两位数字表示钢种类型极其主要合金元素含量。后两位数字表示钢的平均含碳量为万分之几的数值。1. 第一位数（或第一、二位数）表示如下类别号：1—碳素钢，2—镍钢，3—镍铬钢，4—钼钢，5—铬钢，61—铬钒钢，8—低镍铬钢，92—硅锰钢，93、94、97、98—铬镍钼钢。2. 第二位数（类别号为二位数者无此项）表示如下钢种或合金元素含量：碳素钢：0—一般碳素钢,1—易切削钢，3—锰结构钢。钼钢：1—铬钼钢，3和7—镍铬钼钢，6和8—镍钼钢，0、4、5—含Mo量不同的钼钢。镍和镍铬钢：用百分数表示平均含镍量。铬钢：0—铬含量较低，1—铬含量较高。低镍铬钢：6、7、8、1表示镍和铬含量一定，钼含量不同。6表示钼含量0.15～0.25，7表示钼含量0.2～0.3，8表示钼含量0.3～0.4，1表示钼含量0.08～0.15。3. 第三、四位数表示含碳量平均值，以万分之几表示。有些钢号中间插入B或L：B—含硼钢，L—含铅钢。末尾加“H”时，表示对淬透性有一定要求的钢种。有些加前置字母“M”或“MT”：M—机械级，MT—机械用管材。(四) 不锈钢和耐热钢牌号表示方法这类钢材主要采用AISI标准的编号系统，牌号由三位阿拉伯数字组成，第一位数表示钢的类别。第二、三位数表示顺序号。钢的类别号：1—沉淀硬化不锈钢，2—Cr-Mn-Ni-N 奥氏体钢，3—CrNi 奥氏体钢，4—高铬马氏体和低碳高铬铁素体钢，5—低碳马氏体钢。(五) ASTM/SAE工具钢牌号表示方法　ASTM和SAE标准中工具钢牌号由材料类别字母加数字顺序号组成。例如A10、D7和F2等。其类别字母含义见本节英国部分中“英国和美国标准中工具钢材料类别代号说明”。(六) UNS编号系统UNS是“UNFIED NUMBERING SYSTEM”（统一编号系统）的缩写。这是由美国机动车工程师学会（SAE）和美国材料与试验协会（ASTM）于1967年共同设计的一种简便的编号系统，其目的在于代替或至少补充现行各标准的产品牌号系统。目前该编号系统已在SAE和ASTM标准中形成文件加以详细说明。SAE标准号为J1086，ASTM标准号为E527，名称为“金属和合金编号推荐方法（UNS）”。UNS编号系统的编号方法是由一个字母和五位数字组成。UNS编号系统使牌号的对照比较简单明了，但并非各国所有的牌号都能在UNS编号系统中找到相同或相似的牌号。这是因为UNS编号系统基本上是反映美国的状况，而且目前UNS编号数量还有限，加上各国在合金化物点、要求等方面情况各异，所以，美国以外的众多外国牌号，尚不能在UNS编号系统中找出相同或相似的牌号。UNS系统工分18大类，见下表。有色金属和合金黑色金属和合金A00001～A99999　铝和铝合金C00001～C99999　铜和铜合金E00001～E99999　稀土和稀土类合金　　　　　　　　（细分18小类）L00001～L99999　低熔点金属和合金　　　　　　　　（细分14小类）M00001～9999　其他有色金属和合金　　　　　　　　　（细分12小类）N00001～N99999　镍和镍合金P00001～P99999　精密金属和合金　　　　　　　　（细分8小类） R00001～R99999　活性和耐热金属与合金 Z00001～Z99999　锌和锌合金D00001～D99999　规定机械性能的钢F00001~F99999　灰铸铁、可锻铸铁、珠光体可锻铸铁、球墨铸铁G00001～G99999　AISI和SAE碳素钢和合金钢　　　　　　　　（工具钢除外）H00001～G99999　AISI H-钢J00001～J99999　铸钢（工具钢除外）K00001～K99999　其他钢材和黑色合金S00001～S99999　耐热钢和耐腐蚀（不锈）钢T00001～T99999　工具钢W00001～W99999　金属焊料、药皮焊条和管形电极 　　　　　　（按焊接熔敷金属成分分类）

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

近几年，我们真空泵设备行业增强了对外的交流及行业之内的交流，无论是整个行业与国外同行业相比，还是在本行业内相互的比照，都暴露了我们存在的问题与差距，这些问题，我以为是共性的，同时也是今后必需要认真看待的。　　　　1.研发才能差，能够说没有资金的投入或只要少量资金的投入。既使是所谓的新产品研发，也只是走边接单，边设计，边消费的形式，在某种水平上形成了设备性能的不牢靠和工艺的不成熟，给客户的运用带来了隐患。国外的同行在研发上投入大量的资金，停止关键件、根底件的研制，停止工艺的探索和固化，构成了某一产品或某一范畴的优势。待我们停止研发时，也只能跟在他人的后面跑，更谈不上原创型，当快要成熟或市场上构成一定竞争力时，他人又有长期研发胜利的产品推向市场，构成了竞争的良性循环。　　　　2.技术改造滞后，老厂房、老设备、老工艺仍占主流，固然近几年几个企业搬迁而有了改观，但整体的制造程度、工艺程度、检测程度仍较落后，与国外同行企业无法相比。旧体制遗留下来的技术改造问题，恐难在短期内予以消弭。设备的陈旧、招致工艺的落后和产品程度的低下，这在行业内的每个企业简直都存在。我国机械真空泵的整体技术并不落后，而由于工艺手腕的落后招致性能低下。虽然一些厂家置办了先进的数控加工中心或专用的数控机床，但总量上仍显缺乏，工艺的综合才能仍赶不上国外同行。德国莱宝公司在天津的二期投入，无论从厂房设备、工作场地、制造才能、检测手腕无不反映了当今世界一流程度。而我们行业内的那一家企业又能与之相比呢？设备才能、工艺手腕是企业较根本的竞争力所在，假如我们的企业尚停留在较原始的制造手腕，企业的竞争力何在？企业的今后开展何在！　　　　3.管理机制和形式不顺应现代企业的需求。国有体制的由工厂换牌到所谓公司制建制式；家族式或停顿到朋友之间的股份协作式；无不反映了做坊式陈旧的管理理念，反映了以人制替代法规制的陋习。机制性的弊端不可能促进企业的开展，现代企业三项制度的鼓励形式不可能在企业中予以贯彻。即便如今曾经停止了股份制改造的企业，或是曾经取得中国机械工业管理先进的企业，在管理上仍大大落后于西方兴旺国度。在日本真空行业的消费企业中，消费组织上的看板管理，产质量量上的PDCA管理，工作现场的干净管理等等，无不表现了现代企业的物质文化和肉体文化，表现了以人为本的科学理念。　　　　4.人才问题。这是我们真空设备行业乃至整个机械工业普遍存在的共性问题。高素质开辟型的技术人员，一无所长的能工巧匠，管理独具的白领阶级，都显得匾乏和捉襟见肘。技术人员、技术工人、管理人员是支撑企业生存的三根基石，缺一不可。而在我们的企业里三种人才普遍短缺，那么就软化了企业生存的根底。就企业而言，市场的拓展靠产品，产品的开发靠人才，人才的开发靠环境（政策、待遇），在这个链条中，人是靠前位的，有了人就有了产品，有了产品就有了市场。在兴旺国度的企业里，兰白领员工的学历程度正在逐年减少，兰领员工的素质普遍进步。在我国，大学本、专科毕业的学生中有几人去开机床？固然有的企业招人中明显规则某某学历为当工人岗而设，但落实到岗或在岗位上留下来长期贡献的能有几人？为了企业的开展与生存，真空设备行业在艰难的情况下仍以不薄的待遇在不时地吸纳大学毕业生，用以充实技术人员队伍和企业的持续。但是在扩招以后的大学毕业生中，综合素质普遍低下，多于待遇，少于贡献，多于口头，少于理论的现象普遍存在。一台电脑、一门外语就是他学业的全部。一个机械工科院校毕业的学生，连较少的机械加工根底学问都不懂，这就反映了我们教书育人中存在的问题。在我们企业中，近几年也来了许多大学生，但也走了一些人，留下来的人有的已成了主干，走的人自以为在行业中练了几年把式，但社会的认可度如何？大家自有公论。真正在大学学真空专业毕业后从事产品研发的，充其量缺乏25%，这就给真空设备行业根底人才的积聚带来了隐患。大家都去做流通，大家都去做代理，研发这种困难的工作谁去干？技术的提升靠人才，靠人才的综合素质，靠高素质的技术团队去完成。目前仍斗争在真空产业研发岗位上的技术人才，是真空设备行业开展的希望，是中国民族工业开展的希望。我们这个队伍虽目前仍显得薄弱，但经过大浪淘沙，留下来的都是金子。随着时间的推移，人才的问题将会有好的转机。

一般标准  A.清洁.所有等级废钢都必须无污垢,不含有色金属或任何异物,不能有 过多的铁锈和腐蚀,然而,"无污垢,无有色金属或任何异物"的措辞并不意味着 不得含偶然混入极少量的夹杂物.因为在正常加工和搬运特定品种废钢中,显然, 有极少量的夹杂物是不可避免的.  B.等外物料.在交货的特定品种的废钢铁中含有极少量的尺寸略微超过规 定范围以及在质量和种类方面略微不能满足规定的要求的物料时,如果能证明在 正常加工和搬运中这种品种废钢铁中含这种等外物料是不可避免的话,则不应该 改变交货废钢铁的分类等级.  C.残余合金元素.在本标准分类中,只要用"无金属元素术语之处,系特钢 中所含的残余合金元素,并非为炼合金钢而加入的元素.当残余金属元素不超过 以下百分比时,可以认为是无合金元素废钢:  镍:0.45% 钼:0.10% 铬:0.20% 锰:1.65%  除锰外的所有残余元素的总量不得超过0.60%.  D.偏差.与废钢铁一般分类标准中的任何偏差,由买卖双方协商解决,ISRI 代号NO.:  200 1号熔炼用重废钢.废锻钢或废钢,厚度≥1/4英寸,单块尺寸不得超 过60×24英寸(装料箱尺寸),需加工成能确保压实装料作业.  201 1号熔炼用重废钢,3英尺×18英寸,废锻铁或废钢,厚度≥1/4英寸, 单块尺寸不得超过36×18英寸,(装料箱尺寸),需加工成能够保证压实装料 作业.  202 1号熔炼用重废钢,5英尺×18英寸.废锻铁或废钢,厚度≥1/4英寸, 单块尺寸不得超过60×18英寸(装料箱尺寸),需加工成能确保压实装料作业.  203 2号熔炼用重废钢,废锻铁和/或废钢,无涂层的和镀锌的,厚度≥1/8 英寸,装料规格包括不适合作1号熔炼用重废钢的物料,需加工成能确保压实装 料作业.  204 2号熔炼用重废钢.废锻铁或废钢,无涂层的和镀锌的,最大尺寸为36 ×18英寸,可包括所有经适当加工的汽车废钢.

我国氧化铜矿石除石英选用离析—浮选工艺外，基本上选用硫化浮选工艺；现在，酸浸—萃取—电积法在大中型选厂正处于工业实验阶段，一些当地小厂已用于出产。    1、双峰铜选厂（美国）    ①概略    双峰（Twin Buttes）铜矿坐落美国亚利桑那州土桑以南约32公里处。阿纳康达公司于1965年开端建造该矿山，1969年11月建成日处理才能为3万吨的硫化矿选厂，1970年选钼车间投产。1973年安纳马克斯采矿公司组成后，对双峰进行扩建，新建一座处理氧化矿的水冶厂，年产电解铜3.6万吨。硫化矿体系扩建第四系列，悉数工程完成后，每年将出产铜12.6万吨。其间硫化矿选厂出产9万吨，氧化矿选厂出产3.6万吨。    ②矿床及矿石性质    双峰铜矿主要为原生矿石，以黄铜矿为主，还有次生斑铜矿，和其他硫化物，并伴生有很多的黄铁矿。围岩主要为石灰石、矽化灰岩、触摸蜕变碳酸盐及石英二长岩等，氧化深度一般在30~60米以上。矿体埋藏很深，上部掩盖8~15米厚的坚固砾石，再上部为120~180米厚的第四纪表土。    ③酸浸—萃取—电积工艺    将氧化矿矿石破碎、磨矿后，用硫酸浸出，浸出液用有机相（一般萃取剂为Lix64N与火油的混合物）萃取铜，使浓度很低的铜转入有机相中，再用硫酸反萃含铜的有机相，将荷铜为50克/升的反萃液，送入电解车间电解，取得阴极铜。其流程如下图所示。    双峰选厂有两部分：一是日处理原矿36000吨的硫化矿选另一个是氧化铜矿处理厂，1975年投产，是世界上最大的浸出—萃取—电积厂。按规划每天处理一万吨氧化矿矿石，均匀含铜1.35%，包括1.02%的酸溶铜，日产阴极铜100吨，1976年实践出产阴极铜3万吨（纯度为99.995%），处理矿石290万吨，均匀含铜1.3%，1977年到达规划才能产铜3.6万吨。[next] 美国双峰氧化铜浸出—萃取—电积厂流程[next]     原矿用2.67米3电铲从矿堆装到50或100吨的运矿卡车上，把矿石运到破碎厂，用颚式碎矿机1.22*1.52米一台，破碎到小于200毫米，然后用一台2100毫米标准型圆锥碎矿机破碎，产品进入两台2100毫米短头碎矿机与两台2.44*6.09米双层筛组成的闭路流程。终究破碎产品粒度为13毫米，粉矿仓的有用容积为15000吨。磨矿有两个平行系列，每系列由一台ф3.5*5.64米棒磨机和一台直径3.81*6.14米球磨机组成，开路磨矿的产品粒度为-48目占95%，矿浆浓度为60%。选用开路磨矿的原因是它比闭路磨矿作业可取得更高的浸出给矿浓度。磨矿才能为440吨/时。    酸浸    磨矿产品的固体浓度为60%，经过分配箱分红两股矿浆，一股进入浸出，另一股用作调整pH值。    浸出是在五个串联摆放的，内衬橡胶的，直径为9.14米，高为9.45米的机械拌和式浸槽内进行的，浓度为93.2%的硫酸从储酸槽加到第一个浸出槽，硫酸的储槽有四个，总容积为21000吨，硫酸耗量为113公斤/吨。按每天处理一万吨氧化矿计，浸出pH值为1.5。    浸出后矿浆浓度为50%，进到四台直径为122米浓缩机，用萃取厂的废液回来进行逆流洗刷。固体由1号浓缩机流向4号浓缩机，最终到尾矿坝。萃取厂的废液则相反，由4号浓缩机流向1号浓缩机，作为母液溢流到pH调理槽，为习惯溶剂萃取，向1号浓缩机溢流母液，增加未反响过的磨矿矿浆，把pH值由1.5调到2.5。矿浆在三台机械拌和式pH调理槽内的停留时间为45分钟。    矿浆由pH调理槽出来时的浓度约含固体10%，经二段浓缩机净化、按规划第一台直径122米的净化浓缩机的溢流含固体30~80ppm,这两台浓缩机的沉砂回来拌和浸出槽，从第2次净化浓缩机溢流出来的液体，即称为含铜母液，经弄清后进入调整槽，用蒸汽调温到20℃，然后进到压滤机。    溶剂萃取    过滤后母液含铜2.5克/升，总的流量为26.6米3/分。萃取分两排体系平行进行，每体系四次萃取。用有机萃取剂Lix64N按12%的体积百分数溶于火油中，萃取后剩余水相含铜约0.08克/升，回来浸出作业，负载铜的有机相含Cu约25克/升。分两个平行体系用硫酸进行两段反萃取，荷铜的反萃取液含铜50克/升。    电积    荷铜的反萃取液含铜50克/升送往电解，得阴极铜，其纯度约为99.995%。一般状况，每升萃取混合液能萃取25克铜，萃取率到达95%以上。

在美国，选用堆浸法的矿山许多。以内华达州为例，已有20个矿山（不包括小型浸出工场）用堆浸法处理原矿，11个矿山用堆浸法处理废矿石堆。最大的规划为2万t／d。供浸出用的废矿石首要来自老矿山从前从井下采出的抛弃脉石。用于浸出的原矿大多数是露天开采的地表氧化矿石，少量来自地下的原生带矿石。 内华达州圆山附近的烟谷（Smoky Valley）金矿，坐落尼县托诺帕以北96km处。工厂基建总投资1800万美元，经两年建成于1977年投产，当年产金1.152t。该厂有员工140人，估计1979年产金1.71t，银0.98t。 该矿有按含金鸿沟档次0.68g∕t固定的矿石储量1200万t，矿石均匀含金1.93g／t、银2.18g∕t。运用化液堆浸，金的收回率达86%。 矿山为露天开采，采出的原矿经1066×1651mm的圆锥破碎机碎至178mm后，由宽914mm的皮带运送机供入2.1m西门子（Symons）标准破碎机再破碎至－50mm，然后由两台2.1m西门子短头破碎机碎至－9.5mm供堆浸用。 整个堆浸场所为一长640m、宽86m的矩形地段。场所的垫层厚178mm，下面铺设由橡胶板和沥青组成的厚50mm的隔水层，上面再涂敷沥青。用粉矿筑成的运送路途高出沥青地上660mm，将场所分隔成5个堆浸场。每个场所均向一侧和一端歪斜，以便浸出液会集流入贵液池。每个堆浸场可堆浸矿石4.5万t，4堆进行浸出，1堆进行洗刷，出渣和装矿筑堆。出渣和筑堆约需5d。 浸出液含0.045%NaCN、0.04%CaO。浸液经总管由4条塑料管供入每个浸出堆。塑料管上每隔12m装一组巴格达摇摆喷射器。喷射器由长228mm、直径6.35mm的医用胶管制成，喷洒半径9m。每个浸出堆约设84只喷嘴，供液速度2.7～3.4mL∕（m2·s），喷洒面积116m2，每小时喷液约近1500L。浸出周期27d。在堆浸进程中，每天取样监测各浸出堆排出的浸出液，当金的浸出量低于所规则的目标时便封闭浸出液，再用水洗刷两天。 浸出后的废石由两台装矿机和5辆45t货车运往废石场。因为废石场附近浸出场所，故28h即可运完。为了维护堆浸场沥青地上不受损坏，矿堆底部留下200～250mm厚一层废石不运走。为查验浸出液是否会经过浸出场所进入地下，在浸场下部开一眼深井，定时取样查验。 浸出的含金液，用涡轮泵泵送吸附－解吸－活化车间。含金液以6056L∕min的速度经过串联的5个活性炭吸附槽，经吸附后产出含金、银约7.775kg∕t的载金量。浸出液与炭粒呈逆向运转，每天从一号槽取出载金炭1t送解吸，一同向五号槽参加活性炭1t。经吸附后的贫液由五号槽排出，参加和石灰调整后，回来浸出进程循环运用。 载金炭于解吸槽中在88℃的热NaOH和NaCN液中进行洗脱。解吸后的炭粒于密封的irotech窑内活化后回来循环运用。富含金、银的洗脱液在3只电解槽内电积，于钢棉阴极收回金。 内华达州西北部的豪克瑞茨金矿为石英和粘土质混合矿石，含金档次大于0.5g∕t。该矿选用堆浸法年处理矿石100万t，产金1.71t。 该矿为露天开采，剥采比1∶1.1。矿石经两级破碎至－38mm，于Ф3m的滚筒中喷入稀NaCN液制成小球，并用皮带运送机接连送往堆浸场筑堆。 堆场经平坦后铺一层塑料板，上盖一层厚－0.3m经筛分除掉块矿的碎矿石以维护塑料板。筑成的矿堆长600m，宽360m，高度不超越7.5m。 一个矿堆的正常浸出时刻为60d。因为堆浸在露天进行，严冬要中止作业，这种接连浸出有时使一个矿堆的浸出时刻延长到一年或更长一些，这要决定于矿石中金的浸出收回率。假如这个矿堆是25万t矿石，用于堆浸的稀NaCN液有必要确保每分钟不少于2.27m3（600US·gal），浸出作业才干正常进行。 从矿堆中流出的贵液（约600gal），接连经过4只串联的炭柱。每柱装椰壳活性炭2t，约可吸附9.33kg金。载金炭的解吸选用NaOH加乙醇的高温解吸法，解吸进程需24h。解吸贵液运用钢棉阴极电解提金，并用火法熔炼产出纯度95%的合质金锭，再入精炼炉提纯产出含金99.99%的纯金锭。 内华达州的卡琳金矿公司从1971年起选用堆浸法日处理矿石约1000t。将矿石破碎19.05mm（四分之三英寸）后，堆置于沥青地上上，接连喷洒稀溶液浸出7天。取得的化液加锌置换。金的提取率约为70%。 肯特慈会矿1973年以来运用液堆浸处理老矿山前期抛弃的含金氧化废矿石达200万t。取得的化液加活性炭吸附金。运用美国矿业局的低压解吸法解吸载金炭中的金，贵液送电积提金。 在内华达州，堆浸法生产规划最小的一个前期工场只要一个人。他每天从一个低档次废矿堆运矿1t，60d筑成一个60t的矿堆。浸出周期为60d。浸出一同又筑另一个60t的矿堆待浸出。浸出液量为1500L，用自行车带动水泵将浸液泵入高差10m的高位槽（每天需近2h），经喷淋管喷向矿堆浸出。浸出液从矿堆底部流入积液池，再用2h将浸出液泵入串联的3个装活性炭桶中的第一个，每只桶的高差为304.8mm（一英尺），并次序流过第二、第三个桶。吸附提金后的贫液与每日加的新液100L一同回来再浸出。工场初期建造的基建和材料、药剂费为2000美元，年生产费用900美元。矿石含金3.5g∕t，收回率70%。按其时报价每盎司金200美元核算，年生产量4900美元。 美国矿业局改善后的从堆浸液中收回金、银的办法，是向每吨浸出液中参加CaO0.23kg后，再按溶液中每公斤银参加0.875kg，使银生成硫化银沉积过滤送复原银。滤液经过活性炭柱吸附金，经解吸后的贵液送电积提金。此法不存在活性炭吸附许多渣油的问题，特别有利于金、银的别离。 因为环境维护要求日益进步，美国在80年代又研究出一种FeCl3堆浸提金法。该法具有两个特色：一是运用的FeCl3溶液要按环保部门的规则pH不得超越5.8；二是金的收回不运用锌粉置换而选用铂网。它比过滤一锌置换法更经济。 80年代末，美国已树立的规划最大的堆浸场为日处理矿石200t。该法是在露天地上上按必定距离挖一些平行的坑（槽），并在坑中堆一层矿粉，喷一层浸出液，再堆一层矿粉喷一层浸出液，直到按计划完成堆喷。经浸出一段时刻，再从坑内收回浸出液并从中收回金。此法虽适于从低档次矿粉中提金，但因矿粉与FeCl3未经均匀混合，没与浸液触摸的矿粉中金不能被浸出，致使金的收回率不高。 因为堆浸法运用的矿石中，金，银含量常常处于极低的鸿沟档次上，而堆浸作业金、银的收回率又常常比其他办法低。在西方国家中，厂商多是私人资本，为进步赢利，当金、银报价下降时，就不得不简化堆浸法的某些作业，以便降低本钱。 70年代以来，因为黄金报价不断上涨，在金价上涨的影响下，美国许多矿山都选用本钱低的堆浸法提金，以取得更高的赢利。下表列出了美国一些堆浸法金、银矿山的生产技能条件和技能经济目标。这些矿山中，规划最大的是烟谷金矿和康德拉纳金矿，它们年处理矿石量别离达180万t；最小的塔斯卡罗拉矿山，年处理矿石量仅0.9万t。这些矿山金的收回率别离在42%～80%之间。表  美国金银矿山堆浸作业技能经济目标矿山称号阿姆塞尔柯（Amselco）康德拉纳（Candelana）卡琳（Calinn）柯特茨（Cortez）奥尔蒂兹（Ortiz）矿石特性硅质细砂岩页岩细砂岩 石英脉细砂岩灰岩燧石角砾岩火山角砾岩矿石档次 ∕g·t－1Au4.12Au微，Ag108Au0.96～2.16Au1.23Au1.72矿石粒度∕mm－38－13～＋4.76占48%－16处理矿石才能∕t·a－168×104180×10420×104132.9 （两个矿）×10468×104筑堆设备32t货车、 推土机77t货车、 推土机45和68t货车31.5t货车、 推土机、 前装机桥式起重机矿堆巨细∕m随地形改变150×300～ 460×698×61×4.25＝6.38万t 76×40×11＝8.6万t107×137×6＝15.4万t61×58×3.4＝1.36万t×8堆矿堆基底结构垫粘土，夯实粘土层厚183cm， 夯平压实除掉表层土壤至粘土层， 压实粘土、尾矿、 每层50～70mm， 分层压实， 至总厚380mm50mm沥青层，125mm橡胶板，上覆沥青层矿堆下 分泌带构成砾石层粗粒岩石砾石层喷液设备“雨鸟” 喷射器纳尔逊喷射器“雨鸟” 喷射器、 巴格达 摇摆器“雨鸟” 喷射器“雨鸟” 喷射器浸出液组分∕%NaCN0.025，pH10.5NaCN0.25，pH10.5NaCN0.025，NaOH0.1，CaO0.25，pH11NaCN0.03，CaO0.015，pH10.5NaCN0.1， 加石灰石粒，pH10.8浸出液流量∕ L（m2·h）－110121#9.54，2#18.1612药剂耗费∕ kg·t－1NaCN1.25，NaOH0.20NaCN0.125NaCN0.9，NaOH0.2NaCN0.75， 石灰2母液含金∕ g·t－1Au2.74Ag263.7～1.03Au0.86－活性炭吸附5台φ2.4×2.75m吸附塔，母液逆流速度610L∕（m2·min），总流量3785L∕min3台140m2渗滤槽，总流量9085L∕min4台φ1.5×3.04m吸附塔，母液逆流速度1185L∕（m2·min），总流量950L∕min5台φ2.13×2.44m吸附塔，每塔装炭1365公斤，母液逆流速度583L∕（m2·min），总流量2080L∕min5台φ2.43×1.82m吸附塔，炭粒12～30目，母液逆流速度692L∕（m2·min），总流量3217L∕min载金炭含金∕kg·t－110.3014.0613.726.00载金炭解吸2台φ1.1×4.9m解吸塔，串联，0.1%NaOH液，226.55Pa（1.7大气压）和120℃解吸收回载金炭送熔炼1%NaOH，0.1%NaCN和15%异丙基醇，75～80℃解吸，炭丢失6g∕t热碱液加压解吸2台φ1.5×2.74m解吸塔，酒精加压解吸，炭丢失0.5g∕t炭的再生回转窑600℃直接加热 回转窑回转窑600℃回转窑600℃提金设备2只0.9×1.02×1.5m电解槽4.55t反射炉 1台2只0.6m×2.9m电解槽员工人数∕人1401501人∕班2人∕班46生产本钱∕ 美元·t－1浸出收回作业本钱1.84金收回率∕%425555，66 （两矿堆）70～80Au70～80，Ag20～40 （续上表）矿山称号通布斯顿（Tombstone）烟谷 （Smoky Valley）尤里卡（Eureka）塔斯卡罗拉（Tuscarora）矿石特性废矿石流纹凝灰岩矿化白云岩含硫化物安山岩矿石档次∕gt－1Au0.5，Ag34.3Au1.87，Ag2.180.96Au＋Ag51.5～68.6（Au∶Ag＝ 1∶100）矿石粒度∕mm－50～＋20占60% －20占40%－12.5～＋9占8% －9占92%－0.15占50%＋150占15%处理矿石才能∕ t·a－130×104181.5×10420×1040.9×104筑堆设备30t货车、前装机等45t货车和前装机7.6m货车，前装机31.5t货车， 推土机矿堆巨细∕m180×90×15122×76×3.7， 共5堆，4堆浸出最大的152×9×10.752×79×3.7～137×73×6矿堆基底结构尾矿层压实下部沥青、 橡胶板、上覆沥青500mm沥青层除掉表土， 推平压实粘土矿堆下推泄带构成留废矿清， 厚200～250mm堆底渗泄粗岩块和跳汰尾矿喷液设备“雨鸟”喷射器，喷洒半径15m巴格达摇摆器巴格达摇摆器“雨鸟”等喷射器浸出液组分∕%NaCN0.05，NaOH0.05，pH10～10.5NaCN0.025～0.05，CaO＜0.1，pH9.5～10.5NaCN0.04， 不加石灰， pH11～12NaCN0.075，pH11浸出液流量∕ L·（m2·h）－18.159.64810药剂耗量∕ kg·t－1NaCN0.3，NaOH0.15NaCN0.5，NaOH3母液含金∕ g·t－1Au0.3～0.45，Ag10～170.860.69Ag155kg∕t活性炭吸附总流量680L∕min5台φ3.66m×2.43m吸附塔，每塔装炭4500kg，母液逆流速度576L∕（m2·min），总流量6056L∕min5台吸附塔，炭粒6～16目，母液逆流速度610L∕（m2·min）锌粉置换，总流量870L∕min载金炭含金∕ kg·t－18.575～10.291.8～1.715载金炭解吸3台解吸塔， 2台串联NaOH、NaCN和 10%酒精解吸炭的再生回转窑600℃回转窑直接加热、酸洗15min提金设备3只矩形电解槽， 钢棉阴极员工人数，人812939生产本钱∕ 美元·t－1采矿0.85， 选冶1.18采矿0.68， 选冶3.25总生产本钱7.2金收回率∕%Au67，Ag3080Au50，Ag40

1、水环真空泵是一种粗真空泵,由泵体、叶轮、吸排气盘、水在泵体内壁构成的水环、排气口、吸气口、辅助排气阀等组成的.它所能取得的极限压力,关于单级泵为2.66～9.31kPa；关于双级泵为0.133～0.665kPa.水环泵也可用作紧缩机,它属于低压的紧缩机,其压力范围为(1～2)X105Pa表压力　　　　2、气体由管路经阀门进入水环泵，然后经导气弯管排入气水别离器中，经气水别离器排气管排出。当作为紧缩机用时，经紧缩机排出的气水混合物在气水别离器中别离后，气体经阀门保送到需求紧缩气体的系统上去，而水则留在气水别离器中，为使气水别离器的水位坚持一定而装有自动溢水开关，当水位高于所请求水位时，溢水开关翻开，水从溢水管溢出，当水位低于请求水位时，溢水开关关闭，气水别离器中水位上升，到达所请求水位。水环泵内的工作水是由气水别离器供应的，供水量的大小，由供水管上的阀门来调整。　　　　3、水环泵在石油、化工、机械、矿山、轻工、造纸、动力、冶金、医药和食品等工业及市政与农业等部门的许多工艺过程中,如真空过滤、真空送料、真空脱气、真空蒸发、真空浓缩和真空回潮等,得到了普遍的应用。

一般标准A． 清洁。所有等级废钢都必须无污垢，不含有色金属或任何异物，不能有过多的铁锈和腐蚀，然而，"无污垢，无有色金属或任何异物"的措辞并不意味着不得含偶然混入极少量的夹杂物。因为在正常加工和搬运特定品种废钢中，显然，有极少量的夹杂物是不可避免的。B． 等外物料。在交货的特定品种的废钢铁中含有极少量的尺寸略微超过规定范围以及在质量和种类方面略微不能满足规定的要求的物料时，如果能证明在正常加工和搬运中这种品种废钢铁中含这种等外物料是不可避免的话，则不应该改变交货废钢铁的分类等级。C． 残余合金元素。在本标准分类中，只要用"无金属元素术语之处，系特钢中所含的残余合金元素，并非为炼合金钢而加入的元素。当残余金属元素不超过以下百分比时，可以认为是无合金元素废钢：镍：0.45% 钼：0.10% 铬：0.20% 锰：1.65%除锰外的所有残余元素的总量不得超过0.60%。D． 偏差。与废钢铁一般分类标准中的任何偏差，由买卖双方协商解决，ISRI代号NO.：200 1号熔炼用重废钢。废锻钢或废钢，厚度≥1/4英寸，单块尺寸不得超过60×24英寸（装料箱尺寸），需加工成能确保压实装料作业。    201 1号熔炼用重废钢，3英尺×18英寸，废锻铁或废钢，厚度≥1/4英寸，单块尺寸不得超过36×18英寸，（装料箱尺寸），需加工成能够保证压实装料作业。    202 1号熔炼用重废钢，5英尺×18英寸。废锻铁或废钢，厚度≥1/4英寸，单块尺寸不得超过60×18英寸（装料箱尺寸），需加工成能确保压实装料作业。    203 2号熔炼用重废钢，废锻铁和/或废钢，无涂层的和镀锌的，厚度≥1/8英寸，装料规格包括不适合作1号熔炼用重废钢的物料，需加工成能确保压实装料作业。    204 2号熔炼用重废钢。废锻铁或废钢，无涂层的和镀锌的，最大尺寸为36×18英寸，可包括所有经适当加工的汽车废钢。    205 2号熔炼用重废钢，3英尺X18英寸。废锻铁和废钢，无涂层的和镀锌的，最大尺寸为36X18英寸。可包括经适当加工的汽车废钢，但不含薄铁板和轻薄料。    206 2号熔炼用重废钢，5英尺X18英寸，废锻铁和废钢，无涂层的和镀锌的，最大尺寸为60X18英寸。可包括经适当加工的汽车废钢，但不含薄铁板和轻薄料。    207 1号边角废钢。清洁废钢，任何尺寸不得超过12英寸。包括工厂新的边角废钢（例如，薄钢板切边和冲压废料等），不得包括旧汽车本身和护泥板，不含镀层，加衬和搪瓷的薄板及硅含量大于0.5%的电工钢板废料）    207A 新的无涂层薄钢板切边废钢。供直接装料用，最大尺寸为8英尺X18英寸。无旧汽车本身和挡泥板，无镀层，加衬和搪瓷薄板及硅含量大于0.5%的电工钢板废料。必须能合适地平放在汽车里。    208 1号打包废钢。新的无涂层薄钢板废钢--切边或冲裁残料骨架废钢经压缩或人工打包至装料箱尺寸，重量不小于75磅每立方英尺（人工打包要牢固，以便用磁铁搬运）。可包括STANLEY球料、用总棒缠绕的卷料或冲裁残料骨架的卷料，要确保牢固，可包括化学脱锡废钢。不可包括旧汽车本身和挡泥板。无镀层、加衬和搪瓷薄板及硅含量大于0.5%的电工钢板废料。    209 2号打包废钢。旧的无涂层薄钢板和镀锌的钢板废料，经液压压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅每立方英尺，不可包括镀锡、镀铅和搪瓷板废料。    210 切碎废钢。经切碎后用磁力分选出的均质废钢铁，来源于旧汽车、未加工的1号和2号废钢、各种打包用料和薄板废钢。平均密度50磅/英尺3。    211 切碎废钢。经切碎后用磁力分选出的均质废钢铁，来源于旧汽车、未加工的1号和2号废钢，各种打包用料和薄板废钢，平均密度70磅/英尺3。    212 切碎的边角废钢。1000系列的碳钢的切碎边角废钢或薄钢板。废钢料的平均密度60磅/英尺3。    213 重熔用切碎的镀锡板罐头盒。切碎的镀锡板或镀铬薄板罐头盒，可含铅顶盖，但不能含铅罐，有色金属（罐头盒结构中的除外），和任何非金属杂物。    214 3号打包废钢。废旧薄钢板，压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。可包括不适合作2号打包废钢的所有镀层废钢。    215 焚烧压块废钢。镀锡板罐头盒废料，经压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。废罐头盒需通过公认的垃圾焚烧炉处理。    216 镀铅锡合金钢板打包废钢。新的镀铅锡合金废钢板--切边或冲裁残料骨架废钢，经压缩或人工打包至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3（人工打包要牢固，以便用磁铁搬运）。可包括STANLEY球料，用芯棒缠绕的卷料或冲裁残料骨架卷料，要确保牢固。    217 1号打包废钢，废锻铁和/或废钢，厚度大于等于1/8英寸，压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。无各种金属镀层材料。    218 2号打包废钢。废锻铁和/或废钢，无涂层的和镀锌的，厚度大于等于1/8英寸，压缩至装箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。气割或人工拆卸的汽车本身和挡泥板，按重量计最多可占60%（此百分比由汽车本身、底盘、传动轴和挡板组成），应无各种镀层材料，而汽车上原有的除外。

该厂生产规模5000~6000t/d，矿石中含有较多Fe和Cu，含金档次1.8g/t，当选鸿沟档次1.0g/t，低于1.0g/t的矿石用堆浸工艺流程，见图。    碎矿选用三段一闭路流程。粗碎用旋回破碎机，中碎用标准圆锥破碎机，细碎为短头圆锥破碎机。破碎产品粒度为-19mm。    磨矿为两段一闭路流程。粗磨用棒磨机，细磨为球磨机，选用4台Ф660mm水力旋流器分级。磨矿细度75%~147μm（-100目）。    因为该矿运用尾矿回水，在磨矿回路中已有约10%的金溶解，因而该矿流程为炭柱法和炭浆法并存。炭柱法为五段吸附，贫液循环运用。炭浆流程也与一般炭浆法略有不同，首先是用各为五段的两个浸出系列，矿浆浓度50%，用量1.7kg/L浸出48h。然后通过5段逆流洗刷（用水力旋流器），洗刷后的沉砂排至尾矿库，溢流进入高效稠密机脱水，稠密机溢流给入炭柱回路，沉砂则给入6段CIP流程，CIP尾矿排至尾矿库。    该炭浆厂的回收率并不很高，只要80%左右，原因有以下两个方面：①矿石中的细粒金与铜矿藏（黄铜矿）共生，难以别离；②浸出作业在户外进行，冬天温度太低（2℃），对浸出率影响较大，与夏日比较，浸出率相差10%左右。    活性炭选用Calgon 6×16目椰壳炭。CIP体系炭吸附时刻8~10h,炭柱体系吸附时刻10min。两个体系载金炭档次均为3000g/t。    解吸选用加压解吸法。解吸温度115℃，解吸压力0.42MPa，解吸液为1％NaOH。    电积与解吸作业构成闭路。    熔炼为两段熔炼。

一般标准     A． 清洁。所有等级废钢都必须无污垢，不含有色金属或任何异物，不能有过多的铁锈和腐蚀，然而，"无污垢，无有色金属或任何异物"的措辞并不意味着不得含偶然混入极少量的夹杂物。因为在正常加工和搬运特定品种废钢中，显然，有极少量的夹杂物是不可避免的。     B． 等外物料。在交货的特定品种的废钢铁中含有极少量的尺寸略微超过规定范围以及在质量和种类方面略微不能满足规定的要求的物料时，如果能证明在正常加工和搬运中这种品种废钢铁中含这种等外物料是不可避免的话，则不应该改变交货废钢铁的分类等级。     C． 残余合金元素。在本标准分类中，只要用"无金属元素术语之处，系特钢中所含的残余合金元素，并非为炼合金钢而加入的元素。当残余金属元素不超过以下百分比时，可以认为是无合金元素废钢：镍：0.45% 钼：0.10% 铬：0.20% 锰：1.65%除锰外的所有残余元素的总量不得超过0.60%。     D． 偏差。与废钢铁一般分类标准中的任何偏差，由买卖双方协商解决，ISRI代号NO.：     200 1号熔炼用重废钢。废锻钢或废钢，厚度≥1/4英寸，单块尺寸不得超过60×24英寸（装料箱尺寸），需加工成能确保压实装料作业。     201 1号熔炼用重废钢，3英尺×18英寸，废锻铁或废钢，厚度≥1/4英寸，单块尺寸不得超过36×18英寸，（装料箱尺寸），需加工成能够保证压实装料作业。     202 1号熔炼用重废钢，5英尺×18英寸。废锻铁或废钢，厚度≥1/4英寸，单块尺寸不得超过60×18英寸（装料箱尺寸），需加工成能确保压实装料作业。     203 2号熔炼用重废钢，废锻铁和/或废钢，无涂层的和镀锌的，厚度≥1/8英寸，装料规格包括不适合作1号熔炼用重废钢的物料，需加工成能确保压实装料作业。     204 2号熔炼用重废钢。废锻铁或废钢，无涂层的和镀锌的，最大尺寸为36×18英寸，可包括所有经适当加工的汽车废钢。     205 2号熔炼用重废钢，3英尺X18英寸。废锻铁和废钢，无涂层的和镀锌的，最大尺寸为36X18英寸。可包括经适当加工的汽车废钢，但不含薄铁板和轻薄料。     206 2号熔炼用重废钢，5英尺X18英寸，废锻铁和废钢，无涂层的和镀锌的，最大尺寸为60X18英寸。可包括经适当加工的汽车废钢，但不含薄铁板和轻薄料。     207 1号边角废钢。清洁废钢，任何尺寸不得超过12英寸。包括工厂新的边角废钢（例如，薄钢板切边和冲压废料等），不得包括旧汽车本身和护泥板，不含镀层，加衬和搪瓷的薄板及硅含量大于0.5%的电工钢板废料）     207A 新的无涂层薄钢板切边废钢。供直接装料用，最大尺寸为8英尺X18英寸。无旧汽车本身和挡泥板，无镀层，加衬和搪瓷薄板及硅含量大于0.5%的电工钢板废料。必须能合适地平放在汽车里。     208 1号打包废钢。新的无涂层薄钢板废钢--切边或冲裁残料骨架废钢经压缩或人工打包至装料箱尺寸，重量不小于75磅每立方英尺（人工打包要牢固，以便用磁铁搬运）。可包括STANLEY球料、用总棒缠绕的卷料或冲裁残料骨架的卷料，要确保牢固，可包括化学脱锡废钢。不可包括旧汽车本身和挡泥板。无镀层、加衬和搪瓷薄板及硅含量大于0.5%的电工钢板废料。     209 2号打包废钢。旧的无涂层薄钢板和镀锌的钢板废料，经液压压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅每立方英尺，不可包括镀锡、镀铅和搪瓷板废料。     210 切碎废钢。经切碎后用磁力分选出的均质废钢铁，来源于旧汽车、未加工的1号和2号废钢、各种打包用料和薄板废钢。平均密度50磅/英尺3。     211 切碎废钢。经切碎后用磁力分选出的均质废钢铁，来源于旧汽车、未加工的1号和2号废钢，各种打包用料和薄板废钢，平均密度70磅/英尺3。     212 切碎的边角废钢。1000系列的碳钢的切碎边角废钢或薄钢板。废钢料的平均密度60磅/英尺3。     213 重熔用切碎的镀锡板罐头盒。切碎的镀锡板或镀铬薄板罐头盒，可含铅顶盖，但不能含铅罐，有色金属（罐头盒结构中的除外），和任何非金属杂物。 214 3号打包废钢。废旧薄钢板，压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。可包括不适合作2号打包废钢的所有镀层废钢。     215 焚烧压块废钢。镀锡板罐头盒废料，经压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。废罐头盒需通过公认的垃圾焚烧炉处理。     216 镀铅锡合金钢板打包废钢。新的镀铅锡合金废钢板--切边或冲裁残料骨架废钢，经压缩或人工打包至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3（人工打包要牢固，以便用磁铁搬运）。可包括STANLEY球料，用芯棒缠绕的卷料或冲裁残料骨架卷料，要确保牢固。     217 1号打包废钢，废锻铁和/或废钢，厚度大于等于1/8英寸，压缩至装料箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。无各种金属镀层材料。     218 2号打包废钢。废锻铁和/或废钢，无涂层的和镀锌的，厚度大于等于1/8英寸，压缩至装箱尺寸，重量不小于75磅/英尺3。气割或人工拆卸的汽车本身和挡泥板，按重量计最多可占60%（此百分比由汽车本身、底盘、传动轴和挡板组成），应无各种镀层材料，而汽车上原有的除外。

该提炭泵由中国有色院设计、主要由内机和乳机生产。     该泵是炭浆厂浸出吸附作业的辅助设备，用于提升载金炭，使浸出、吸附作业连续进行。     特点：①该泵属于离心泵，但吸入泵内的炭、矿浆混合液，不与叶轮接触，所以活性炭磨损少；②空气提升装置效率高；③体积小，便于安装在浸出或吸附槽上，操作、维修方便。     该泵的技术参数列于表1，外形和安装尺寸示于下图。     鑫海矿机生产的提炭泵技术参数列于表2。 表1、2   图

 美国标准的铝青铜材料牌号:  CA954 标准：  SAE J 461 Wrought and cast copper alloys 国家与区域：  USA 金属类别：  Copper Alloy 化学成分 (%)Ni+Co  ≤ 2.5000  Mn  ≤ 0.5000  Fe  3.0000 － 5.0000  Cu ≥ 83.0000   Al  10.0000 － 11.5000

气动铝合金球阀在工业上的应用是广泛的，以下介绍下气动铝合金球阀知识及工作原理。 　　气动铝合金球阀是由旋塞阀演变而来。它具有相同的旋转90度动作，不同的是旋塞体是球体，有圆形通孔或通道通过其轴线。球面和通道口的比例应该是这样的，即当球旋转90度时，在进、出口处应全部呈现球面，从而截断流动。本类阀门在管道中可任意位置安装。 　　气动球阀是球阀配上气动执行器。气动执行器的执行速度相对较快，最快的开关速度0.05秒/次，所以通常也叫气动快速切断球阀。气动球阀通常配置各种附件，比如电磁阀、气源处理三联件、限位开关、定位器、控制箱等，以实现就地控制和远距离集中控制，在控制室里就可以控制阀门的开关。　　　　气动铝合金球阀工作原理如下：　　　　1.当气动执行器与电路和系统气源接通后，空气通过管道A或B管进入A缸(B缸)推动活塞向一端运动，从而带动旋转轴和球芯转动90°　　　　2.气动执行器顶部连动可视器，当绿色标志指向“开”字时标志阀门开启。　　　　3.回信器信号灯绿灯亮时阀门处在开启位置，而红灯亮时阀门处在关闭位置　　　　4.定位器可调节阀门管道流量5.阀座采用弹性密封结构，密封可靠，启闭轻松。　　　　6.阀杆采用有倒密封的下装式结构，阀腔异常升压时，阀杆不会被冲击。　　　　7.气动活塞式执行器采用低摩擦材料做成轴承套，缸体内外表面经硬质阳极氧化防腐处理，大大提高了气缸的使用寿命。　　　　气动铝合金球阀广泛适用于天然气、油品、化工、冶金、造纸、电力、矿业、印染、生物制药、日用化工、食品饮料、水处理及空气处理等行业的流体控制或调节控制，与自动化气动仪表配套使用。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

为了简化流程，研讨用隔阂电积来替代图1流程中的铁粉置换和再生工序。其原理是在操控恰当电位的情况下，让铋在隔阂电解槽的阴极复原：阳极则发生铁的氧化反响：图1  铋锡中矿浸出－铁粉置换提铋工艺流程图 该流程的技能关键是电极电位的操控和溶液透过隔阂速度的操控。在阴极区，溶液中首要的阳离子是Bi3＋、Fe2＋和H＋、在阳极区，溶液中首要的阳离子是Bi3＋、Fe3＋和H＋，为使阳极区的三价铁不致在阴极放电而下降电流效率，应选用恰当的隔阂材料把阴、阳极分隔，阴极区液面应高于阳极区，并操控电解液的浸透速度，使流速与二价铁的氧化速度适当。 此工艺与－铁粉置换法比较，流程简略。但由于溶液中铁离子浓度较高，电积进程在电场力的效果下三价铁会不可避免地透过隔阂在阴扳复原，使电流效率下降（电流效率42%～50%），操作进程比较严厉。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

镍精矿的浸出液经氢复原镍后，用H2S沉积钴和剩余的镍，将钴的沉积物按图1流程处理。高压酸浸钴镍硫化物的成分为（%）：Ni20、Co19.8、Fe0.2、Zn1.3、NH3（总）7.2、S（总）30.6、（NH4）2SO428.2。硫化物矿浆与硫酸参加卧式的多室高压釜内，每个室通入空气使硫化物氧化成硫酸盐。浸出的最佳条件是：温度122℃，压力7公斤／厘米2，pH1.5～2.5，（NH4）2SO4≤150克／升，浸出2～3小时，钴、镍浸出率达97%～98%。图1  镍钴硫化精矿的高压湿法冶金流程 浸出液含Co、Ni70～80克∕升，Fe0.5～2.0克／升。溶液在常压和80℃下用空气氧化，用中和至pH＝4.9～5.1，三价铁盐便水解分出。脱铁后液送去高压氧化，Co2＋变为Co3＋，便能生成溶于酸性溶液中的[Co（NH3）5·H2O]2（SO4）4。氧化用的是不锈钢质卧式多室的高压釜，每个室均有拌和器和蛇形管加热，空气由每室底部送入。氧化温度71℃，压力7公斤／厘米2，浓液接连加到高压釜的榜首室，NH3与（Ni＋Co）的摩尔分子比约为5.5∶1。的浓度和温度不宜太高，避免生成不溶性的六钴络合物和添加废气带出的丢失。 氧化后液分两次除镍，参加浓硫酸并激烈拌和，冷却至30℃，使pH＝2.6，便得到一次镍铵硫酸盐沉积（干量，%：Ni14.5，Co2.0），过滤后滤渣回来镍浸出工序。滤液（克／升：Co 30，Ni 0.5～1.0）在立式不锈钢蒸腾罐中浓缩到含Co 45克／升，（NH4）2 SO4450克／升，并往浓缩液中参加钴粉（2克／升）生成二价钴氯络合物，然后促进微量镍与钴构成钴和镍铵硫酸盐在酸化时一起沉积，能够确保二次除镍到达所要求的程度。滤渣含Co12.2%，需回来高压氧化工序，滤液去复原。 滤液在高压氢复原之前，需预先参加钴粉在常压下使Co3＋复原为Co2＋，避免在加热时三价钴盐水解分出Co（OH）3沉积，使终究产品不纯。参加钴粉一起参加硫酸使NH3游离与Co的摩尔分子比降到下步复原所要求的（2.4～2.6）∶1。高压氢复原的温度为177℃，氢分压为20公斤／厘米2。作业是周期性的，包含晶核生成，钴粉长大25～35次以及对釜内沉积物的浸出等作业，复原后液含有Co3.3克／升、(NH4)2SO4494克∕升,用H2S收回钴后去制(NH4)2SO4。钴粉经水洗，并在慵懒气氛下枯燥，过35目筛后装入钢桶出售。钴粉成分为（%） Co＋Ni99.9，Ni0.80。

气动工具根据其基本工作方式可分为旋转式(偏心可动叶片式)和往复式(容积活塞式)，一般气动工具主要由动力输出部分、作业形式转化部分、进排气路部分、运作开启与停止控制部分、工具壳体等主体部分，当然气动工具运作还必须有能源供给部分、空气过滤与气压调节部分以及工具附件等。 　　工具附件 　　这里的工具附件是指安装在气动工具本体上直接与工件直接接触的工具，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换;这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，包括各类气动套筒、接杆、转换接头、刀头等。 　　动力输出部分 　　它是气动工具主要组成部件之一，主要有气动马达及动力输出齿轮组成，它依靠高压力的压缩空气吹动马达叶片而使马达转子转动，对外输出旋转运动，并通过齿轮带动整个作业形式转化部分运动。按定子与转子是否同心，气动马气动马达可分为同心马达和偏心马达，按进气孔的数量多少，可分为单进气孔马达、双进气孔马达和多进气孔马达等。无论是何种形式的气动马达，都是依靠压缩空气吹动马达叶片带动转子旋转的，马达叶片在高速旋转时，时刻与定子内壁发生摩擦，它是马达内最为常见的易损部件，因而它对压缩空气的质量和压缩空气中是否含润滑油分子要求很高。 　　作业形式转化部分 　　它主要是将马达输出的旋转运动进行相应的转化。在汽车制造业中，由于以螺纹联接的方式甚多，大部分是旋转运动，当然也有直线往复运动。对于不同类型的气动工具，作业形式转化部分主要分为机械式离合器及行星齿轮组、摩擦片式离合器及行星齿轮组、液压油缸、扭力杆及锤打块组等。以上部件均以旋转运动为基础的重要部件，它决定着该气动拧紧工具的扭力大小、转速快慢、拧紧精度等重要参数，由于它不停的离合、受压或扭矩转变，故它的组成部件易受损坏。 　　进排气路部分 　　显而易见，进排气路部分是压缩空气进出的相关通道，是保障马达正常运动的能源供给系统。 　　运动开启与停止控制部分 　　即通常所述的气动开关，由于它时刻和操作人员及外界物体直接接触，且多工程塑料制品，故易出现损坏。 　　能源供给部分 　　压缩空气主要是空压机将大气进行压缩后而形成的，由压缩空气管道输送至相关的用气电，且呈脉动状。 　　空气过滤及气压调节部分 　　由于压缩空气通常是通过无缝钢管制造的管道进行输送的，在长期使用时，其内壁的锈蚀物、压缩空气中的水分、粉尘等将不断形成。若这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换。

在战略规划的带领下美国铝业(Alcoa)上游产业取得佳绩。自2007年起为提高全球市场竞争力公司将产量减少了28%(120万吨)。 　　第三季度公司关闭了位于PointHenry产能为190,000吨的铝厂，同时宣布计划较久性关闭位于意大利的Portovesme冶炼厂，使公司总产能减少了150,000吨。另一方面，Alcoa与加拿大公司Sural Laminated Products达成协议，收购魁北克产能为90,000吨的棒材加工厂。 　　第三季度税后营运收入(ATOI)为24,500万美元，与上一季度相比上涨了14,800万美元，与去年同期相比上涨了23,700万美元。第三季度实售价格为2,538美元，与上一季度相比上涨11%，与去年同期相比上涨16%。这些增长主要归因于氧化铝成本降低，沙特阿拉伯铝厂升级提高生产效率，电力销售和实际价格的上涨，以及有利汇率。

美国Wagastaff（瓦格斯塔夫）公司是世界著名铝材铸造设备公司，以向全球铝工业提供DC铸造设备而闻名全世界，不但如此，而且它还拥有许多先进的铝材铸造技术。 　　1.AirSlip气滑铸造技术 　　AirSlip气滑铸造技术是Wagastaff公司最重要工艺，于1982年开发并投入市场。 　　到目前为止，全球的铸造车间大约拥有800条气滑铸造生产线，由于采用该技术生产出的产品质量好，一直是铝材生产厂家的首选技术。 　　AirSlip还有壳区小的特点，与使用传统铸造技术生产的产品相比，铸造速度更快，生产成本更有竞争力，产品晶粒结构均匀，缩短了均质化周期时间，在环保方面的优势是油耗最小，降低了冷却水流速。 　　2.LHC铝板坯铸造技术 　　LHC铝板坯铸造技术是Wagastaff公司研究开发的新技术，其质量可以和电磁铸造技术生产的板坯质量相比，但生产成本却比电磁铸造生产板坯低一些。LHC铸造的板坯具有产品质量优异、成品率高、产生废料少、能耗低、性能可靠的特点，并且由于冷却水流速低，节省能源。 　　LHC铝板坯铸造技术的突出特点是在板坯模上采用了油保持系统（oilretentionsystem），在铸造过程中主要省去了到达冷却水系统的模润滑油。 　　油保持系统的连续润滑降低了处理冷却水的相关成本。油保持系统在采用模台倾斜系统时停止了模润滑油的滴流，降低了铸造台周围的“油喷溅”，并使进入冷却水系统的油较少，从而使在铸造台周围的工作人员减少走路打滑的现象。 　　3.保证铸造安全的StopCast技术 　　为保证在铸造过程中操作人员的安全，Wagastaff公司开发研制出铝水池漏探测系统一StopCast系统，该系统在挤压坯铸造过程中探测到有铝水泄漏时会自动断开连续铝水流，所需时间仅仅为几秒；没有安装StopCast系统，则关断连续铝水流则要几分钟，甚至更长时间。 　　对于采用AirSlip挤压铸造技术和StopCast技术生产线的进一步开发仍在进行中。 　　4.开发铸造气体控制技术AutoFlo提升AutoCastSCADA水平 　　Wagastaff公司开发研制出用于AirSlip气滑铸造技术的气体控制技术AutoFlo，并已经成功用于工业生产，用户反应很好，采用该技术就不需要操作人员过多参与，从而降低了操作人员暴露在铝水前的机会。 　　Wagastaff公司进一步提升了AutoCastSCADA水平，提供最新的硬件和软件，SCADA作为AutoCast的“特殊”功能，开始时许多铸造厂并不都要求具备这一功能，但经过几年来的生产实践，他们一致认为，SCADA功能系统对于铸造厂来讲是必须的。

2006年3月首批黄金装船外运。设计生产能力：处理矿石量31750吨/日。预计产金35万盎司/年，铜9000～11250吨/年。该矿以露天方式开采，采用浮选法选矿和湿法冶炼。矿石储量/资源量31488.91万吨，平均品位：金0.98克/吨，铜0.15%，折算有概略的金储量895万盎司，铜储量42万吨。纽芒特矿业公司（Newmont Mining）拥有100%的股权。(来源：资源网)

序号美国不锈钢管标准标准号美国不锈钢管标准标准名称美国不锈钢管标准尺度范围美国不锈钢管标准状态1ASMEB36.19M-2004不锈钢管（P）10.3×1.2~762×7.9 2ASTMA213/A213M-05C无缝铁素体及奥氏体合金钢锅炉、过热器及热交换器用管（T）ID3.2×0.4~OD127×12.7固溶热处理3ASTMA376/A376M-04无缝奥氏体钢高温中央站服务用钢管（T）10.29×1.24~762×7.92固溶热处理（可约定不固溶）4ASTMA511-04无缝不锈钢机械用钢管（T）OD≤313.81.冷加工状态 2.热处理状态5ASTMA943/A943M-01(2005)喷射成形无缝奥氏体不锈钢管（P）10.29×1.24~762×7.92固溶热处理6ASTMA949/A949M-01(2005)喷射成形无缝铁素体/奥氏体不锈钢管（P）10.29×1.24~762×7.92固溶热处理7ASTMA268/A268M-05a无缝及焊接的铁素体和马氏体不锈钢通用钢管（T）ID3.2×0.4~OD203.2×12.7热处理8ASTMA269-04无缝及焊接的奥氏体不锈钢通用钢管（T）ID≥6.4×0.51固溶热处理9ASTMA270-03无缝及焊接的奥氏体不锈钢卫生级钢管（T）OD≤304.8固溶热处理10ASTMA312/A312-05a无缝、焊接及深冷加工的奥氏体不锈钢管（P）10.29×1.24~762×7.92固溶热处理11ASTMA632-04无缝及焊接的奥氏体不锈钢小直径通用钢管（T）1.27×0.13~12.7×1.65固溶热处理12ASTMA789/A789M-05无缝及焊接的铁素体/奥氏体不锈钢通用钢管（T）OD≤203.2固溶热处理13ASTMA790/A790M-05无缝及焊接的铁素体/奥氏体不锈钢通用钢管（P）10.29×1.24~762×7.92固溶热处理14ASTMA908-03不锈钢针管0.2×0.05~5.2×0.4回火热处理15ASTMA1012-02无缝和焊接的铁素体、奥氏体及双相合金钢带翅片的冷凝器及热交换器钢管（T）OD≤25.4回火或消应力退火16ASTMA249/A249M-04a焊接的奥氏体钢锅炉、过热器、热交换器及冷凝器钢管（T）ID3.2×0.4~OD304.8×8.11.焊缝或与母材冷加工后固溶热处理 2.HCW后固溶热处理17ASTMA358/A358M-05电熔化焊的奥氏体合金钢高温服务用钢管（P）无限制1.焊后固溶热处理 2.焊态（母材经固溶） 3.焊态（母材未固溶）18ASTMA409/A409M-01a(2005)焊接的大直径奥氏体钢腐蚀或高温服务用钢管（P）355.6×3.96~762×7.921.焊后固溶热处理 2.焊态（母材经固溶） 3.焊态（母材未固溶）19ASTMA554-03焊接的不锈钢机械用钢管（T）OD≤406.4 (t≥0.51)1.焊态，2.焊后退火3.焊后冷加工，4.冷加工后退火20ASTMA688/A688M-04焊接的奥氏体不锈钢送水加热器钢管（T）(15.9~25.4)×(≥0.7)焊缝或与母材冷加工后固溶热处理21ASTMA778-101焊接的非退火的奥氏体不锈钢管形制品（P）75×1.5~1200×12.5焊态22ASTMA803/A803M-03焊接的铁素体不锈钢送水加热器钢管（T）(15.9~25.4)×(≥0.7)焊后热处理23ASTMA813/A813M-03单面或双面焊接奥氏体不锈钢管（P）10.29×1.24~762×7.921.焊后固溶热处理 2.焊态（限NPS6以上）24ASTMA814/A814M-05经冷加工的焊接奥氏体不锈钢管（P）10.29×1.24~762×7.92焊缝经冷加工压本后固溶热处理25ASTMA928/A928M-04铁素体/奥氏体（双相）不锈钢填加填充焊丝的电熔化焊钢管（P）无限制1.焊态固溶热处理 2.焊态，但母材必先经固溶热处理26ASTMA451/A451M-02离心铸造高温服务用奥氏体钢管（P） 热处理后内外机加工27ASTMA608/A608M-02离心铸造高温压力应用Fe-Cr-Ni高合金钢管（T）OD:50~1350机加工状态铸态28ASTMA872/A872M-05离心铸造腐蚀环境用铁素体/奥氏体钢管（P） 热处理后内外机加工29ASTMA999/A999m-04a合金及不锈钢管通用要求（P）  30ASTMA1016/A1016M-04a铁素体合金钢，奥氏体合金钢和不锈钢管通用要求（T）   注：1、本标准不包含2006年之后的新标准，且未去除2006年后废除的标准；2、标准编号最后为最新版本年度号，如03、04、05分别为该年（第一次）修改版，若一年中改了第2、3、4次，分别以a、b、c依次标示。若最新年度复审时未作修改，则表示为-01（2005）；3、标准名称中注有（T）者原文为Tube或Tubing，其规格直接用外径×壁厚表示；注有（P）者原文为Pipe或Tubular Products 。其规格用NPS表示； 4、尺度范围除注明ID为内径外，其余均为外径（OD）×壁厚（t）的毫米值（mm×mm）。