常见的高压锅炉钢管主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些高压锅炉钢管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性，高压锅炉钢管采用钢号有：优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG；合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等；有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb高压锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 地质钻探及石油钻控用无缝钢管；为探明地下岩层结构、地下水、石油、天然气及矿产资源情况，利用钻机打井。石油、天然气开采更离不开打井，地质钻控用石油钻探用无缝钢管是钻井的主要器材，主要包括岩芯外管、岩芯内管、套管、钻杆等。由于钻探用管要深入到几千米地层深度工作，工作条件极为复杂，钻杆承受拉、压、弯曲、扭转和不均衡冲击载荷等应力作用，还要受到泥浆、岩石磨损，因此，要求管材必须具有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性，钢管用钢用“DZ”（地质的汉语拼音字头）加数字一代表钢屈服点表示，常用的钢号有DZ45的45MnB、50Mn；DZ50的40Mn2、40Mn2Si；DZ55的40Mn2Mo、40MnVB；DZ60的40MnMoB、DZ65的27MnMoVB。钢管都以热处理状态交货。 石油裂化管：用于石油炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝管。常用优质碳素钢（10、20）、合金钢（12CrMo、15CrMo）、耐热钢（12Cr2Mo、15Cr5Mo）、不锈钢（1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti）制造。钢管除得证化学成分和各种机械性能外，还要保证水压、压扁、扩口等试验，及表面质量和无损检验。钢管在热处理状态下交货。 不锈钢管：用各种不锈钢热轧，冷轧的不锈钢管，广泛应用于石油、化工设备管道和各种用途的不锈钢结构零件，除应保证化学成分和机械性能，凡用作承受流体压力的钢管要保证水压试验合格。各种专用钢管要按规定保证条件。

高压锅炉钢管：主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些锅炉管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性，采用钢号有：优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG；合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等；有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb高压锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 地质钻探及石油钻控用无缝钢管；为探明地下岩层结构、地下水、石油、天然气及矿产资源情况，利用钻机打井。石油、天然气开采更离不开打井，地质钻控用石油钻探用无缝钢管是钻井的主要器材，主要包括岩芯外管、岩芯内管、套管、钻杆等。由于钻探用管要深入到几千米地层深度工作，工作条件极为复杂，钻杆承受拉、压、弯曲、扭转和不均衡冲击载荷等应力作用，还要受到泥浆、岩石磨损，因此，要求管材必须具有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性，钢管用钢用“DZ”（地质的汉语拼音字头）加数字一代表钢屈服点表示，常用的钢号有DZ45的45MnB、50Mn；DZ50的40Mn2、40Mn2Si；DZ55的40Mn2Mo、40MnVB；DZ60的40MnMoB、DZ65的27MnMoVB。钢管都以热处理状态交货。 石油裂化管：用于石油炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝管。常用优质碳素钢（10、20）、合金钢（12CrMo、15CrMo）、耐热钢（12Cr2Mo、15Cr5Mo）、不锈钢（1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti）制造。钢管除得证化学成分和各种机械性能外，还要保证水压、压扁、扩口等试验，及表面质量和无损检验。钢管在热处理状态下交货。 不锈钢管：用各种不锈钢热轧，冷轧的不锈钢管，广泛应用于石油、化工设备管道和各种用途的不锈钢结构零件，除应保证化学成分和机械性能，凡用作承受流体压力的钢管要保证水压试验合格。各种专用钢管要按规定保证条件。

1.锅炉用无缝钢管范围 锅炉用无缝钢管标准规定了锅炉用无缝钢管的分类、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、检验与试验、包装、标志和质量证明书等。  2.锅炉用无缝钢管规范性引用文件  我们通过以下条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。  GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及化学成分允许偏差  GB/T 226 钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法  GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法  GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法  GB/T 1979 结构钢低倍组织缺陷评级图  GB/T 2102 钢管的验收、包装、标志及质量证明书  GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法（常规法）  GB/T 4338 金属材料 高温拉伸试验  GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤方法  GB/T 10561 钢中非金属夹杂物显微组织评定方法  GB/T 13298 金属显微组织检验方法  YB/T 5148 金属平均晶粒度测定方法  ASTM A 450－1996 碳钢、铁素体和奥氏体合金钢钢管一般要求  DIN EN 10236－1994 钢的试验 管子的环状扩口试验  DIN 50115－1991 金属材料试验 冲击韧性试验  SEP 1915－1994 耐热钢管纵向缺陷的超声波检验  SEP 1918－1992 耐热钢管横向缺陷的超声波检验  SEP 1919－1977 耐热钢管分层缺陷的超声波检验  SEP 1925－1980 钢管的涡流密实性检验  3. 锅炉用无缝钢管分类  3.1 钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类，由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类，由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。  3.2 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备；Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。  4. 锅炉用无缝钢管尺寸、外形、重量  4.1 外径和壁厚  4.1.2 外径的允许偏差应符合表5的规定。  表5 外径允许偏差  70.0外径允许偏差 钢管外径 da  4.96＞100mm 5.27±0.90%  ≤100mm ±0.75% (最小为±0.5mm)  4.1.3 壁厚的允许偏差应符合表6的规定。  表6  壁厚允许偏差  8.75钢管外径da 壁厚  S 壁厚允许偏差  ≤130mm 12.2S≤2·Sn ＋15％ －10％  2·Sn＜S≤4·Sn ＋12.5％ －10％  ＞4·Sn ±9%  ＞130mm S≤0.05da ＋15％ －10％  0.05da＜S≤0.11da ±12.5％  S＞0.11 da ±10%  注：Sn 为标准壁厚（见表1～表4）  4.2 长度  4.2.1 钢管的通常长度为6m～12m。经供需双方协议，可供应5m～12m长度范围内的定尺钢管，其长度允许偏差应符合表7的规定。  4.2.2 根据需方要求，经供需双方协议，也可供应其他长度的钢管。  表7 定尺长度允许偏差  定尺长度  m 长度允许偏差  mm  ≤6 ＋10 0 ＞6 ＋15 0 4.3 外形  4.3.1 钢管两端端面应与钢管轴线垂直，管端应无毛刺。  4.3.2 钢管的弯曲度不得大于如下规定：  壁厚≤15mm 1.0mm/m  壁厚＞15mm 1.5mm/m  4.4 重量  4.4.1 钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1～表4（钢的密度按7.85kg/dm）。  4.4.2 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差：  对于单根钢管 为＋10％ －8％  对于不少于10吨的车载量 为±7.5％  4.5 标记示例  用St45.8钢制造的，外径为60.3mm，壁厚为4.5mm，质量等级为Ⅲ类的钢管标记为：  钢管St45.8/Ⅲ－60.3×4.5－Q/BQB 201－2003  5. 技术要求  5.1 钢的牌号和化学成分  5.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。  5.1.1 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表8的规定。经供需双方协商，也可供应其他牌号的钢管。  表8 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）  5..2 制造方法  5.2.1 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。  5.2.2 本标准规定的钢管采用热轧方式生产。  5.3 交货状态  5.3.1 钢管应全长进行适当的热处理，钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。  5.3.2 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢，如果经热轧后，确保得到某种良好的相当均匀的组织状态，则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下，对于13CrMo44、10CrMo910钢，可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时，可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢，任何情况下，均以正火＋回火状态交货。  表9 钢管的推荐热处理规范  牌   号 正  火  处  理 正火＋回火处理  正火温度℃ 正火温度℃回火温度℃  St35.8 900～930 — —  St45.8 870～900 — —  15Mo3 910～940 — —  13CrMo44 — 910～940 660～730  10CrMo910 — 900～960 700～750  14MoV63 — 950～980 690～730  12Cr1MoVG — 980～1020 720～760  12Cr2MoWVTiB — 1000～1035 760～790  注：正火加热时，应进行保温，直至钢管的整个横载面达到规定的温度。对于12Cr1MoVG保温时间按壁厚1min/mm，但不少于20min；对于12Cr2MoWVTiB保温时间按壁厚1.5min/mm，但不少于20min。在回火时，对于13CrMo44和10CrMo910在规定温度下至少保温30min；对于14MoV63、12Cr1MoVG和12Cr2MoWVTiB在规定温度下至少保温1h。保温时间从达到规定温度范围下限开始计算。  5.4 力学性能  5.4.1 在室温下，钢管的纵向力学性能应符合表10的规定。  5.4.2 在高温下，钢管的规定非比例延伸强度Rp0.2的数据列于附录A（资料性附录）中供参考。  5.4.3 钢的1％蠕变极限和持久强度极限数据列于附录B（资料性附录）中供参考。  表10 室温下的纵向力学性能  牌  号 抗拉强度 Rm，MPa下屈服强度 ReL，MPa 不小于 断后伸长率A ，％ 不小于冲击功    J 壁厚  mmAkU (DVM-试样) AkV （夏比V型缺口试样） ≤16 ＞16 不小于 St35.8 360～480 235 225 25 — —  St45.8 410～530 255 245 21 — —  15Mo3 450～600 270 270 22 — —  13CrMo44 440～590 290 290 22 — —  10CrMo910 450～600 280 280 20 — —  14MoV63 460～610 320 320 20 55 —  12Cr1MoVG 470～640 255 245 21 — 35  12Cr2MoWVTiB 540～735 345 335 18 — 35  注：1.当屈服现象不明显时，以规定非比例延伸强度Rp0.2代替下屈服强度。  　　2. 对于St35.8、St45.8、15Mo3、13CrMo44、10CrMo910和14MoV63钢制造的外径不大于30mm，壁厚不大于3mm的钢管，其下屈服强度最小值可低10MPa。 　　3. 对于15Mo3、13CrMo44钢制造的壁厚不大于10mm的钢管下屈服强度，最小值要高15MPa。  5.5 工艺性能  5.5.1 环状扩口试验时，扩口率参考值见表11。  表11 环状扩口试验扩口率参考值  牌号   环状扩口试验扩口率     内径和外径之比（di/da）  ≥0.9 0.8～＜0.9 0.7～＜0.80.6～＜0.7 0.5～＜0.6 ＜0.5  最小值  St35.8  St45.8 8 10 12 20 25 30  注：1.这些数值应该理解为初步的，基于一系列试验提出的建议数值，对此尚须积累经验。 　　2.此外，还根据断面的外观来评价环状扩口试样的可变形性。  5.5.2 Ⅲ类管压扁试验分韧性检验和完整性检验两步进行。在韧性检验过程中，两平板间  距离压至H时，试样的内外表面不得有裂纹产生。H值按下列公式计算：  H=(1+C)S  C+S/da  式中：H－压板之间的距离，mm；  S－钢管壁厚，mm； da－钢管外径，mm；  C－单位长度变形系数，对于St35.8，C为0.09；对于12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB，C为0.08；对于St45.8、15Mo3、13CrMo44、10CrMo910，C为0.07；对于14MoV63，C为0.05。  当S/da的比值超过0.15时，系数C减少0.01。  完整性检验进行到试样断裂或重合时，试样不得出现明显的分层或不完整。  Ⅰ类管只进行韧性检验。 5.6 显微组织和实际晶粒度  成品钢管应有某种良好的相当均匀的组织。对于12Cr1MoVG钢的成品管，应为铁素体加珠光体（包括粒状贝氏体），不得存在Ac1～Ac3之间不完全相变产物（如黄块马氏体等）。实际晶粒度不应小于4级，两个试片上最大与最小级别差应不大于3级。对于12Cr2MoWVTiB钢的成品管，应为回火贝氏体，不得存在自由铁素体，实际晶粒度按实际检验结果交货。  5.7 低倍组织  用连铸坯轧制的钢管，若连铸坯未作过低倍检验，应在钢管上进行低倍检验，钢管横截面酸浸试片上不得有肉眼可见的白点、夹杂、皮下气泡、翻皮和分层。  5.8 非金属夹杂物  用连铸坯轧制的钢管，应作非金属夹杂物检验。钢管的非金属夹杂物按GB/T 10561中的JK系列评级图评级，其A、C、B、D各类夹杂物级别分别不大于2.5级，按其中最严重者判定。根据需方要求，供需双方协商，在成品钢管上可作更严级别的检验。  5.9 无损探伤  所有钢管应进行涡流探伤。所有Ⅲ类锅炉管应进行超声波检验。  5.10 表面质量  钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、结疤和离层，这些缺陷应完全清除掉，但清理处的实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值，而且不影响使用。允许存在由于制造方法造成的轻微凸起和凹陷。钢管内外表面上，直道允许的深度不大于壁厚的5％，最大深度不大于0.4mm。  允许采用机械加工方法（例如研磨）来去除深度较浅的表面缺陷，去除缺陷后，钢管壁厚不应小于允许的最小壁厚。  当需方要求时，钢管外表面可涂防腐层。  6 检验与试验  6.1 试验范围  6.1.1 钢管按批试验、检验和验收。每批钢管应由同一牌号、炉号、质量等级、尺寸规格和同一热处理制度的钢管组成。每批钢管的数量不大于100根。  6.1.2 如果在订货时商定对钢管的成品化学成分进行检验，每一炉号取一个试样。  6.1.3 Ⅰ类和Ⅲ类钢管需进行力学和工艺试验的尺寸范围见表12。  表12 Ⅰ类和Ⅲ类管进行力学和工艺试验的尺寸范围  钢管外径 mm 钢管壁厚 mm 力学和工艺试验  Ⅰ类管 Ⅲ类管  21.3 2～3.6 拉伸试验  环状扩口试验 压扁试验  ＞21.3～146 2～25 拉伸试验、冲击试验  环状扩口试验 压扁试验  ＞146 2～25 拉伸试验、冲击试验  环状拉伸试验  注：只有采用14MoV63钢制成的，壁厚大于10mm和采用12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB钢制成的，当外径≥76mm，且壁厚≥14mm的钢管才作冲击试验。  6.1.4 应进行拉伸试验和冲击试验以及Ⅰ类管的工艺试验的钢管，每批各取二根样管。  6.1.5 根据需方要求，并在合同中注明试验温度，供方可提供钢管高温规定非比例延伸强度Rp0.2其数值供参考。  6.1.6 对于Ⅰ类锅炉管，应在每批中所取的钢管的一端做工艺试验。  6.1.7 对于Ⅲ类锅炉管，压扁试验的范围按表13的规定。  6.1.8 所有钢管应进行涡流探伤。所有的Ⅲ类锅炉管都应进行纵向超声波检验，以检查纵向缺陷。对于外径大于133mm的钢管，需方要求对横向缺陷进行超声波检查时，可在订货时商定；对于外径大于133mm、壁厚大于8mm的钢管，需方要求对分层缺陷进行超声波检验时，可在订货时商定。  6.1.9 对每根钢管的内、外表质量都应进行检查。  6.1.10 对所有的钢管的外径和壁厚都要进行测量。  6.1.11 对所有合金钢管，应由生产厂进行防止混钢的检验。  6.2 取样和试验方法  6.2.1 化学成分分析的取样和分析方法按GB/T 222和GB/T 4336的规定进行。  表13 Ⅲ类管压扁试验范围  牌  号 外  径 试   验  范  围  St35.8 St45.8 15Mo3 13CrMo44 10CrMo910 12Cr1MoVG 12Cr2MoWVTiB ≤51mm 从每批轧制长度的钢管中任取20％的钢管，在其一端进行压扁试验。不能识别分段管与轧制长度的从属关系时，则对20％的分段管的一端进行压扁试验。  ＞51mm 在每根轧制长度的两端进行压扁试验。不能识别分段管与轧制长度的从属关系时，应在每根分段管的两端进行压扁试验；当已证明取自分段管一端的压扁试样的试验结果与取自轧制长度两端的压扁试验结果相同时，压扁试验可只在分段管的一端进行。  14MoV63 全部 对每根轧制长度的两端做压扁试验，在用分段管试验时，亦相同。  6.2.2 拉伸试验按GB/T 228的规定进行。每根样管上取一个试样。试样应包括钢管的整个壁厚并沿纵向截取。试样不得热处理，标距长度内不得进行矫直。允许清除试样上局部不规则处，但最薄处的轧制表面应尽可能保留。  直径≤50mm的钢管也可用整个管段进行试验。  当钢管供货批量在10根以下时，每批在一根钢管上取一个试样。  6.2.3 冲击试验在室温下进行。对于14MoV63钢管，每根样管上纵向取一组三个DVM试样按DIN 50115规定进行试验。对于12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB钢管，每根样管上按GB/T 229纵向取一组三个夏比V型缺口试样按GB/T 229进行试验。  6.2.4 Ⅰ类锅炉管环状扩口试验的取样和试验方法按DIN EN 10236。  Ⅲ类锅炉管压扁试验的取样和试验方法按ASTM A 450的有关规定进行。  6.2.5 12Cr1MoVG和12Cr2MoWVTiB钢管显微组织检验，每批钢管取一个试样，试验方法按GB/T 13298；实际晶粒度检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按YB/T 5148；用连铸坯轧制的钢管如需低倍组织检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按GB/T 226和GB/T 1979；用连铸坯轧制的钢管非金属夹杂物检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按GB/T 10561。  6.2.6 纵向缺陷超声波检验按SEP 1915的规定进行，对于12Cr2MoWVTiB钢管，经供需双方协议，可按GB/T 5777的规定进行。  商定的横向缺陷超声波检验按SEP 1918的规定进行。  商定的分层缺陷超声波检验按SEP 1919的规定进行。  超声波检验应在切取工艺试验试样之前进行。  6.2.7 钢管的内外表面用肉眼进行如下检查：  6.2.7.1 在合适的照明下，检查钢管的整个外表面的缺陷。  6.2.7.2 采用合适的照明装置，从钢管两端检查钢管内表面的缺陷。  钢管必须具有适合于识别其主要缺陷的表面状态。  6.2.8 钢管的尺寸和外形应采用合适的量具进行检测。  6.2.9 按SEP 1925的规定进行涡流探伤，检验钢管的密实性。  6.3 复验  6.3.1 如果拉伸试验、冲击试验及Ⅰ类锅炉管的工艺试验，所取的钢管中有一根试验不合格，则将这根钢管剔出，并从同一批中另取两根钢管进行复验，复验时，每个试样都必须符合要求，否则整批钢管不予验收。  6.3.2 对于除14MoV63以外，外径不大于51mm的Ⅲ类管，进行压扁试验时，如果某一根  轧制长度管或分段管的一个试样不合格时，则应在原钢管的同一端再取样复验，如果复验仍不合格，则应将该根钢管剔除，并从该批中另抽取20％钢管，在其一端取样复验。如果其中仍有一个不合格，则该批钢管应逐根取样复验。凡压扁试验不合格的钢管，应拒绝验收，当某一轧制长度管的压扁试验不合格时，可由生产厂决定在其分段管上进行压扁试验。  对于除14MoV63以外，外径大于51mm和14MoV63钢制成的所有外径尺寸的Ⅲ类锅炉管，如果某一轧制长度或分段管的一个压扁试样不合格，则应在同一根钢管上进行复验，如果复验仍不合格，则该根钢管应拒收。  6.3.3 其他检验项目的复验规则应符合GB/T 2102的规定。  6.3.4 由于热处理不当而造成检验结果不合格时，生产厂可以将这些钢管重新热处理后再提交验收。  7. 锅炉用无缝钢管包装、标志和质量证明书  7.1 钢管的包装应符合GB/T 2102的规定。  7.2 钢管的标志除应符合GB/T 2102的规定外，对于质量等级为Ⅲ的非合金钢管，还应印有质量等级的标志；对于质量等级为Ⅲ的钢管，还应印有钢管编号。  7.3 钢管的质量证明书应符合GB/T 2102的规定。 附录A（资料性附录）  表A.1 高温规定非比例延伸强度Rp0.2的最小值  牌号 壁厚S mm 温  度  200℃250℃300℃350℃400℃450℃500℃550℃ 600℃  规定非比例延伸强度Rp0.2MPa，不小于  St35.8 ≤16 185 165 140 120 110 105 — — —  ＞16 180 160 135 120 110 105 — — —  St45.8 ≤16 205 185160 140 130 125 ——— ＞16 195 175 155 135 130 125 — — —  15Mo3 全部 225 205 180 170 160 155 150 — —  13CrMo44 全部 240 230 215 200 190 180 175 — —  10CrMo910 全部 245 240 230 215 205 195 185 — —  14MoV63 全部 270 255 230 215 200 185 170 — —  12Cr1MoVG 全部 — — 230 225 219 211 210 187 —  12Cr2MoWVTiB 全部 — — 368 357 352 343 328 305 274  注：对于15Mo3、13CrMo44钢制造的壁厚不大于10mm的钢管，在上述温度下Rp0.2的最小值都要高15MPa。  附录B（资料性附录）  表B.1 钢的1％蠕变极限和持久强度极限  牌  号 温 度 ℃ 在下列时间内的1％蠕变极限 在下列时间内的持久强度极限  10000h MPa 100000h MPa 10000h MPa 100000h MPa 200000h MPa  St35.8 St45.8 380 164 118 229 165 145  390 150 109 211 148 129  400 136 95 191 132 115  410 124 84 174 118 101  420 113 73 158 103 89  430 101 65 142 91 78  440 91 57 127 79 67  450 80 49 113 69 57  460 72 42 100 59 48  470 62 35 86 50 40  480 53 30 75 42 33  15Mo3 450 216 167 298 245 228  460 199 146 273 209 189  470 182 126 247 174 153  480 166 107 222 143 121  490 149 89 196 117 96  500 132 73 171 93 75  510 115 59 147 74 57  520 99 46 125 59 45  530 84 36 102 47 36  540 (70) (28) (82) (38) (28)  550 (59) (24) (64) (31) (25)  13CrMo44 450 245 191 370 285 260  460 228 172 348 251 226  470 210 152 328 220 195  480 193 133 304 190 167  490 173 116 273 163 139  500 157 98 239 137 115  510 139 83 209 116 96  520 122 70 179 94 76  530 106 57 154 78 62  540 90 46 129 61 50  550 76 36 109 49 39  560 64 30 91 40 32  570 53 24 76 33 26  10CrMo910 450240 166 306 221 201  460 219 155 286 205 186  470 200 145 264 188 169  480 180 130 241 170 152  490 163 116 219 152 136  500 147 103 196 135 120  510 132 90 176 113 105  520 119 78 156 103 91  530 107 68 138 90 79  540 94 58 122 78 68  550 83 49 108 68 58  560 73 41 96 58 50  570 65 35 85 51 43  580 57 30 75 44 37  590 50 26 68 38 32  600 44 22 61 34 28  表B.1（续） 牌  号 温 度 ℃ 在下列时间内的1％蠕变极限 在下列时间内的持久强度极限  10000h MPa 100000h MPa10000h MPa 100000h MPa 200000h MPa  14MoV63 490 219 155268 191 163  500 195 138 241 170 145  510 178 122 219 150 127  520 161 107 198 131 109  530 146 94 179 116 91  540 133 81 164 100 76  550 120 69 148 85 61  560 109 59 134 72 48  570 (98) (48) (121) (59) (37)  580 (88) (37) (108) (46) (28)  12Cr1MoVG 500 － － － 184 －  510 － － － 169 －  520 － － － 153 －  530 － － － 138 －  540 － － － 124 －  550 － － － 110 － 560 － － － 98 －  570 － － － 85 －  580 － － － 75 －  590 － － － 64 －  600 － － － 66 －  12Cr2MoWV TiB 540 －－－176－ 550 － － － 162 －  560 － － － 147 －  570 － － － 132 －  580 － － － 118 －  590 － － － 105 －  600 － － － 82 －  610 － － － 80 －  620 － － － 69 －  630 － － － 59 －  640 － － － 58 －  注：1 蠕变极限是指分布在原始截面上，经过10000或100000h以后，造成1％的永久变形的应力。 　　2 带括号的数值表示，这种钢材在该温度下长久使用是不合适的。 　　3 持久强度是指分布在原始横截面上，经过10000、100000或200000h以后，造成断裂的应力。

①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。 　　②高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 　　(3)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》和GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》的规定。外观质量：钢管内外表面不允许有裂缝、折叠、轧折、结疤、离层和发纹。这些缺陷应完全清除掉。清除深度不得超过公称壁厚的负偏差，其清理处实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 　　锅炉管理论重量的计算方法：（外径-壁厚）*壁厚*0.02466 压锅炉无缝钢管尺寸及允许偏差 偏差等级    标准化外径允许偏差D1 ±1.5%， 最小±0.75 mmD2 ±1.0%。 最小±0.50 mmD3 ±0.75%．最小±0.30 mmD4 ±0.50%。最小±0.10 mm高压锅炉无缝钢管规格材质   高压锅炉无缝钢管规格材质尺寸公差 　　钢管种类外径(D)壁厚(S) 冷拔管钢管外径(mm)允许偏差(mm)钢管壁厚(mm)允许偏差(mm)＞30～50±0.3＞3～20±10％ 品牌 材质 标准 规格1 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 32-114*14-202 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 133-146*14-223 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 152-159*16-224 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 168*12-18-255 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 180*20-256 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 194*20-257 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 219*20-288 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 245*27-389 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 273*25-3810 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 299*20-3211 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 325*28-3612 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 351*43-4613 高压锅炉用钢管 5CrMo 结构用无缝钢管GB/8162-2008 402*4514 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 426*20-32-4015 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 480*20-40 　　高压锅炉无缝钢管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。高压锅炉无缝钢管:无缝管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉无缝钢管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。低中压锅炉管GB3087-2008、高压锅炉无缝钢管GB5310-1995是用于制造各种结构低高压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管用的优质碳素结构钢热轧和冷拔（轧）无缝钢管。结构用无缝钢管（GB/T8162-2008）是用于一般结构和机械结构的无缝钢管。 规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。异型无缝钢管是除了圆管以外的其他截面形状的无缝钢管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝钢管（代号为D）、不等壁厚异型无缝钢管（代号为BD）、变直径异型无缝钢管（代号为BJ）。异型无缝钢管广泛用于各种结构件、工具和机械零部件。和圆管相比，异型管一般都有较大的惯性矩和截面模数，有较大的抗弯抗扭能力，可以大大减轻结构重量，节约钢材。4.化学成分检验(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及《钢铁及合金化学分析方法》、GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。(3)进口锅炉钢管的化学成分检验按合同规定的有关标准进行。5.高压锅炉无缝钢管采用钢号(1)优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG。(2)合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等。(3)有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 6.物理性能检验 (1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验按GB/T228-87，水压试验按GB/T241-90，压扁试验按GB/T246-97，扩口试验按GB/T242-97，冷弯试验按GB244-97。(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验、水压试验和压扁试验与GB3087-82规定相同；冲击试验按GB229-94，扩口试验按GB/T242-97，晶粒度试验按YB/T5148-93；显微组织检验按GB13298-91，脱碳层检验按GB224-87，超声波检验按GB/T5777-96。(3)进口锅炉管的物理性能检验及指标按合同规定的有关标准进行。7.主要进出口情况(1)高压锅炉无缝钢管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。(3)从德国进口的合金钢管，钢号主要有34CrMo4和12CrMoV等。这种钢管高温性能好，常用来作为高温锅炉用钢管。(4)日本进口的合金管较多，规格有426.012mm5～8m；152.48.0mm12m；89.110.0mm6m；101.610.0mm12m；114.38.0mm6m；127.08.0mm9m等。执行日本工业标准JISG3458钢号为STPA25。这种钢管常用来作配套用高温合金管。高压锅炉无缝钢管进出口(1)高压锅炉无缝钢管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。(3)从德国进口的合金钢管，钢号主要有34CrMo4和12CrMoV等。这种钢管高温性能好，常用来作为高温锅炉用钢管。(4)日本进口的合金管较多，规格有426.012mm5～8m；152.48.0mm12m；89.110.0mm6m；101.610.0mm12m；114.38.0mm6m；127.08.0mm9m等。执行日本工业标准JISG3458钢号为STPA25。这种钢管常用来作配套用高温合金管。高压锅炉无缝管的生产方法高压锅炉无缝钢管的一种。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。根据使用温度高低分为一般锅炉管和高压锅炉管两种。 1、概述(1)生产制造方法：①一般锅炉管使用温度在450℃以下，国产管主要用10号、20号碳结钢热轧管或冷拔管制造。②高压锅炉无缝钢管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。(2)用途：①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。②高压锅炉无缝钢管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 高压锅炉无缝钢管的用途 　　①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。②高压锅炉无缝钢管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。(3)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》和GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》的规定。外观质量：钢管内外表面不允许有裂缝、折叠、轧折、结疤、离层和发纹。这些缺陷应完全清除掉。清除深度不得超过公称壁厚的负偏差，其清理处实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 高压锅炉无缝钢管理论重量的计算方法：（外径-壁厚）*壁厚*0.02466

Q/BQB 201-2003 锅炉用无缝钢管 1.锅炉用无缝钢管标准范围本标准规定了锅炉用无缝钢管的分类、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、检验与试验、包装、标志和质量证明书等。 本标准适用于宝山钢铁股份有限公司生产的用于制造蒸汽锅炉、管道等的热轧无缝钢管。2.锅炉用无缝钢管标准规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及化学成分允许偏差 GB/T 226 钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法 GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法 GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法 GB/T 1979 结构钢低倍组织缺陷评级图 GB/T 2102 钢管的验收、包装、标志及质量证明书 GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法（常规法） GB/T 4338 金属材料 高温拉伸试验 GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤方法 GB/T 10561 钢中非金属夹杂物显微组织评定方法 GB/T 13298 金属显微组织检验方法 YB/T 5148 金属平均晶粒度测定方法 ASTM A 450－1996 碳钢、铁素体和奥氏体合金钢钢管一般要求 DIN EN 10236－1994 钢的试验 管子的环状扩口试验 DIN 50115－1991 金属材料试验 冲击韧性试验 SEP 1915－1994 耐热钢管纵向缺陷的超声波检验 SEP 1918－1992 耐热钢管横向缺陷的超声波检验 SEP 1919－1977 耐热钢管分层缺陷的超声波检验 SEP 1925－1980 钢管的涡流密实性检验3.锅炉用无缝钢管标准分类 3.1 钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类，由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类，由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。 3.2 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备；Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。4. 锅炉用无缝钢管标准尺寸、外形、重量 4.1 外径和壁厚 4.1.1 Ⅰ类管和Ⅲ类管的规格如表1、表2和表3、表4所示。 表1 Ⅰ 类 锅 炉 管 规 格 表（DIN系列）   表2 Ⅰ 类 锅 炉 管 规 格 表（国标系列）   表3 Ⅲ 类 锅 炉 管 规 格 表（DIN系列） 表4 Ⅲ 类 锅 炉 管 规 格 表（国标系列） 4.1.2 外径的允许偏差应符合表5的规定。 表5 外径允许偏差 70.0外径允许偏差  钢管外径 da  4.96＞100mm  5.27±0.90%  ≤100mm  ±0.75% (最小为±0.5mm)    4.1.3 壁厚的允许偏差应符合表6的规定。 表6  壁厚允许偏差 8.75钢管外径da  壁厚  S  壁厚允许偏差  ≤130mm  12.2S≤2·Sn  ＋15％ －10％  2·Sn＜S≤4·Sn  ＋12.5％ －10％  ＞4·Sn  ±9%  ＞130mm  S≤0.05da  ＋15％ －10％  0.05da＜S≤0.11da  ±12.5％  S＞0.11 da  ±10%  注：Sn 为标准壁厚（见表1～表4）    4.2 锅炉用无缝钢管标准长度 4.2.1 钢管的通常长度为6m～12m。经供需双方协议，可供应5m～12m长度范围内的定尺钢管，其长度允许偏差应符合表7的规定。 4.2.2 根据需方要求，经供需双方协议，也可供应其他长度的钢管。 表7 定尺长度允许偏差 定尺长度  m  长度允许偏差  mm  ≤6  ＋10 0 ＞6  ＋15 0   4.3 锅炉用无缝钢管标准外形 4.3.1 钢管两端端面应与钢管轴线垂直，管端应无毛刺。 4.3.2 钢管的弯曲度不得大于如下规定： 壁厚≤15mm 1.0mm/m 壁厚＞15mm 1.5mm/m 4.4 锅炉用无缝钢管标准重量 4.4.1 钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1～表4（钢的密度按7.85kg/dm）。 4.4.2 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差： 对于单根钢管 为＋10％ －8％ 对于不少于10吨的车载量 为±7.5％ 4.5 标记示例 用St45.8钢制造的，外径为60.3mm，壁厚为4.5mm，质量等级为Ⅲ类的钢管标记为： 钢管St45.8/Ⅲ－60.3×4.5－Q/BQB 201－20035. 技术要求 5.1 钢的牌号和化学成分 5.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。 5.1.1 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表8的规定。经供需双方协商，也可供应其他牌号的钢管。 表8 钢的牌号和化学成分（熔炼分析） 5.2 制造方法 5.2.1 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。 5.2.2 本标准规定的钢管采用热轧方式生产。 5.3 交货状态 5.3.1 钢管应全长进行适当的热处理，钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。 5.3.2 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢，如果经热轧后，确保得到某种良好的相当均匀的组织状态，则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下，对于13CrMo44、10CrMo910钢，可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时，可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢，任何情况下，均以正火＋回火状态交货。表9 钢管的推荐热处理规范 牌   号  正  火  处  理  正火＋回火处理  正火温度℃  正火温度℃ 回火温度℃  St35.8  900～930  —  —  St45.8  870～900  —  —  15Mo3  910～940  —  —  13CrMo44  —  910～940  660～730  10CrMo910  —  900～960  700～750  14MoV63  —  950～980  690～730  12Cr1MoVG  —  980～1020  720～760  12Cr2MoWVTiB  —  1000～1035  760～790  注：正火加热时，应进行保温，直至钢管的整个横载面达到规定的温度。对于12Cr1MoVG保温时间按壁厚1min/mm，但不少于20min；对于12Cr2MoWVTiB保温时间按壁厚1.5min/mm，但不少于20min。在回火时，对于13CrMo44和10CrMo910在规定温度下至少保温30min；对于14MoV63、12Cr1MoVG和12Cr2MoWVTiB在规定温度下至少保温1h。保温时间从达到规定温度范围下限开始计算。    5.4 锅炉用无缝钢管标准力学性能 5.4.1 在室温下，钢管的纵向力学性能应符合表10的规定。 5.4.2 在高温下，钢管的规定非比例延伸强度Rp0.2的数据列于附录A（资料性附录）中供参考。 5.4.3 钢的1％蠕变极限和持久强度极限数据列于附录B（资料性附录）中供参考。表10 室温下的纵向力学性能 牌  号  抗拉强度 Rm，MPa 下屈服强度 ReL，MPa 不小于  断后伸长率A ，％ 不小于 冲击功    J 壁厚  mm AkU (DVM-试样)  AkV （夏比V型缺口试样） ≤16  ＞16  不小于 St35.8  360～480  235  225  25  —  —  St45.8  410～530  255  245  21  —  —  15Mo3  450～600  270  270  22  —  —  13CrMo44  440～590  290  290  22  —  —  10CrMo910  450～600  280  280  20  —  —  14MoV63  460～610  320  320  20  55  —  12Cr1MoVG  470～640  255  245  21  —  35  12Cr2MoWVTiB  540～735  345  335  18  —  35  注：1.当屈服现象不明显时，以规定非比例延伸强度Rp0.2代替下屈服强度。 　　2. 对于St35.8、St45.8、15Mo3、13CrMo44、10CrMo910和14MoV63钢制造的外径不大于30mm，壁厚不大于3mm的钢管，其下屈服强度最小值可低10MPa。　　3. 对于15Mo3、13CrMo44钢制造的壁厚不大于10mm的钢管下屈服强度，最小值要高15MPa。    5.5 工艺性能 5.5.1 环状扩口试验时，扩口率参考值见表11。 表11 环状扩口试验扩口率参考值 牌号    环状扩口试验扩口率     内径和外径之比（di/da）  ≥0.9  0.8～＜0.9  0.7～＜0.8 0.6～＜0.7  0.5～＜0.6  ＜0.5  最小值  St35.8  St45.8  8  10  12  20  25  30  注：1.这些数值应该理解为初步的，基于一系列试验提出的建议数值，对此尚须积累经验。　　2.此外，还根据断面的外观来评价环状扩口试样的可变形性。    5.5.2 Ⅲ类管压扁试验分韧性检验和完整性检验两步进行。在韧性检验过程中，两平板间 距离压至H时，试样的内外表面不得有裂纹产生。H值按下列公式计算： H= (1+C)S --------------------------------------------------------------------------------C+S/da  式中：H－压板之间的距离，mm； S－钢管壁厚，mm； da－钢管外径，mm； C－单位长度变形系数，对于St35.8，C为0.09；对于12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB，C为0.08；对于St45.8、15Mo3、13CrMo44、10CrMo910，C为0.07；对于14MoV63，C为0.05。 当S/da的比值超过0.15时，系数C减少0.01。 完整性检验进行到试样断裂或重合时，试样不得出现明显的分层或不完整。 Ⅰ类管只进行韧性检验。5.6 显微组织和实际晶粒度 成品钢管应有某种良好的相当均匀的组织。对于12Cr1MoVG钢的成品管，应为铁素体加珠光体（包括粒状贝氏体），不得存在Ac1～Ac3之间不完全相变产物（如黄块马氏体等）。实际晶粒度不应小于4级，两个试片上最大与最小级别差应不大于3级。对于12Cr2MoWVTiB钢的成品管，应为回火贝氏体，不得存在自由铁素体，实际晶粒度按实际检验结果交货。 5.7 低倍组织 用连铸坯轧制的钢管，若连铸坯未作过低倍检验，应在钢管上进行低倍检验，钢管横截面酸浸试片上不得有肉眼可见的白点、夹杂、皮下气泡、翻皮和分层。 5.8 非金属夹杂物 用连铸坯轧制的钢管，应作非金属夹杂物检验。钢管的非金属夹杂物按GB/T 10561中的JK系列评级图评级，其A、C、B、D各类夹杂物级别分别不大于2.5级，按其中最严重者判定。根据需方要求，供需双方协商，在成品钢管上可作更严级别的检验。 5.9 无损探伤 所有钢管应进行涡流探伤。所有Ⅲ类锅炉管应进行超声波检验。 5.10 表面质量 钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、结疤和离层，这些缺陷应完全清除掉，但清理处的实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值，而且不影响使用。允许存在由于制造方法造成的轻微凸起和凹陷。钢管内外表面上，直道允许的深度不大于壁厚的5％，最大深度不大于0.4mm。 允许采用机械加工方法（例如研磨）来去除深度较浅的表面缺陷，去除缺陷后，钢管壁厚不应小于允许的最小壁厚。 当需方要求时，钢管外表面可涂防腐层。6 检验与试验 6.1 试验范围 6.1.1 钢管按批试验、检验和验收。每批钢管应由同一牌号、炉号、质量等级、尺寸规格和同一热处理制度的钢管组成。每批钢管的数量不大于100根。 6.1.2 如果在订货时商定对钢管的成品化学成分进行检验，每一炉号取一个试样。 6.1.3 Ⅰ类和Ⅲ类钢管需进行力学和工艺试验的尺寸范围见表12。 表12 Ⅰ类和Ⅲ类管进行力学和工艺试验的尺寸范围 钢管外径 mm  钢管壁厚 mm  力学和工艺试验  Ⅰ类管  Ⅲ类管  21.3  2～3.6  拉伸试验  环状扩口试验  压扁试验  ＞21.3～146  2～25  拉伸试验、冲击试验  环状扩口试验  压扁试验  ＞146  2～25  拉伸试验、冲击试验  环状拉伸试验  注：只有采用14MoV63钢制成的，壁厚大于10mm和采用12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB钢制成的，当外径≥76mm，且壁厚≥14mm的钢管才作冲击试验。    6.1.4 应进行拉伸试验和冲击试验以及Ⅰ类管的工艺试验的钢管，每批各取二根样管。 6.1.5 根据需方要求，并在合同中注明试验温度，供方可提供钢管高温规定非比例延伸强度Rp0.2其数值供参考。 6.1.6 对于Ⅰ类锅炉管，应在每批中所取的钢管的一端做工艺试验。 6.1.7 对于Ⅲ类锅炉管，压扁试验的范围按表13的规定。 6.1.8 所有钢管应进行涡流探伤。所有的Ⅲ类锅炉管都应进行纵向超声波检验，以检查纵向缺陷。对于外径大于133mm的钢管，需方要求对横向缺陷进行超声波检查时，可在订货时商定；对于外径大于133mm、壁厚大于8mm的钢管，需方要求对分层缺陷进行超声波检验时，可在订货时商定。 6.1.9 对每根钢管的内、外表质量都应进行检查。 6.1.10 对所有的钢管的外径和壁厚都要进行测量。 6.1.11 对所有合金钢管，应由生产厂进行防止混钢的检验。 6.2 取样和试验方法 6.2.1 化学成分分析的取样和分析方法按GB/T 222和GB/T 4336的规定进行。 表13 Ⅲ类管压扁试验范围 牌  号  外  径  试   验  范  围  St35.8 St45.8 15Mo3 13CrMo44 10CrMo910 12Cr1MoVG 12Cr2MoWVTiB  ≤51mm  从每批轧制长度的钢管中任取20％的钢管，在其一端进行压扁试验。不能识别分段管与轧制长度的从属关系时，则对20％的分段管的一端进行压扁试验。  ＞51mm  在每根轧制长度的两端进行压扁试验。不能识别分段管与轧制长度的从属关系时，应在每根分段管的两端进行压扁试验；当已证明取自分段管一端的压扁试样的试验结果与取自轧制长度两端的压扁试验结果相同时，压扁试验可只在分段管的一端进行。  14MoV63  全部  对每根轧制长度的两端做压扁试验，在用分段管试验时，亦相同。    6.2.2 拉伸试验按GB/T 228的规定进行。每根样管上取一个试样。试样应包括钢管的整个壁厚并沿纵向截取。试样不得热处理，标距长度内不得进行矫直。允许清除试样上局部不规则处，但最薄处的轧制表面应尽可能保留。 直径≤50mm的钢管也可用整个管段进行试验。 当钢管供货批量在10根以下时，每批在一根钢管上取一个试样。 6.2.3 冲击试验在室温下进行。对于14MoV63钢管，每根样管上纵向取一组三个DVM试样按DIN 50115规定进行试验。对于12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB钢管，每根样管上按GB/T 229纵向取一组三个夏比V型缺口试样按GB/T 229进行试验。 6.2.4 Ⅰ类锅炉管环状扩口试验的取样和试验方法按DIN EN 10236。 Ⅲ类锅炉管压扁试验的取样和试验方法按ASTM A 450的有关规定进行。 6.2.5 12Cr1MoVG和12Cr2MoWVTiB钢管显微组织检验，每批钢管取一个试样，试验方法按GB/T 13298；实际晶粒度检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按YB/T 5148；用连铸坯轧制的钢管如需低倍组织检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按GB/T 226和GB/T 1979；用连铸坯轧制的钢管非金属夹杂物检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按GB/T 10561。 6.2.6 纵向缺陷超声波检验按SEP 1915的规定进行，对于12Cr2MoWVTiB钢管，经供需双方协议，可按GB/T 5777的规定进行。 商定的横向缺陷超声波检验按SEP 1918的规定进行。 商定的分层缺陷超声波检验按SEP 1919的规定进行。 超声波检验应在切取工艺试验试样之前进行。 6.2.7 钢管的内外表面用肉眼进行如下检查： 6.2.7.1 在合适的照明下，检查钢管的整个外表面的缺陷。 6.2.7.2 采用合适的照明装置，从钢管两端检查钢管内表面的缺陷。 钢管必须具有适合于识别其主要缺陷的表面状态。 6.2.8 钢管的尺寸和外形应采用合适的量具进行检测。 6.2.9 按SEP 1925的规定进行涡流探伤，检验钢管的密实性。 6.3 复验 6.3.1 如果拉伸试验、冲击试验及Ⅰ类锅炉管的工艺试验，所取的钢管中有一根试验不合格，则将这根钢管剔出，并从同一批中另取两根钢管进行复验，复验时，每个试样都必须符合要求，否则整批钢管不予验收。 6.3.2 对于除14MoV63以外，外径不大于51mm的Ⅲ类管，进行压扁试验时，如果某一根 轧制长度管或分段管的一个试样不合格时，则应在原钢管的同一端再取样复验，如果复验仍不合格，则应将该根钢管剔除，并从该批中另抽取20％钢管，在其一端取样复验。如果其中仍有一个不合格，则该批钢管应逐根取样复验。凡压扁试验不合格的钢管，应拒绝验收，当某一轧制长度管的压扁试验不合格时，可由生产厂决定在其分段管上进行压扁试验。 对于除14MoV63以外，外径大于51mm和14MoV63钢制成的所有外径尺寸的Ⅲ类锅炉管，如果某一轧制长度或分段管的一个压扁试样不合格，则应在同一根钢管上进行复验，如果复验仍不合格，则该根钢管应拒收。 6.3.3 其他检验项目的复验规则应符合GB/T 2102的规定。 6.3.4 由于热处理不当而造成检验结果不合格时，生产厂可以将这些钢管重新热处理后再提交验收。7. 包装、标志和质量证明书 7.1 钢管的包装应符合GB/T 2102的规定。 7.2 钢管的标志除应符合GB/T 2102的规定外，对于质量等级为Ⅲ的非合金钢管，还应印有质量等级的标志；对于质量等级为Ⅲ的钢管，还应印有钢管编号。 7.3 钢管的质量证明书应符合GB/T 2102的规定。 附录A（资料性附录） 表A.1 高温规定非比例延伸强度Rp0.2的最小值 牌号  壁厚S mm  温  度  200℃ 250℃ 300℃ 350℃ 400℃ 450℃ 500℃ 550℃  600℃  规定非比例延伸强度Rp0.2MPa，不小于  St35.8  ≤16  185  165  140  120  110  105  —  —  —  ＞16  180  160  135  120  110  105  —  —  —  St45.8  ≤16  205  185 160  140  130  125  — — — ＞16  195  175  155  135  130  125  —  —  —  15Mo3  全部  225  205  180  170  160  155  150  —  —  13CrMo44  全部  240  230  215  200  190  180  175  —  —  10CrMo910  全部  245  240  230  215  205  195  185  —  —  14MoV63  全部  270  255  230  215  200  185  170  —  —  12Cr1MoVG  全部  —  —  230  225  219  211  210  187  —  12Cr2MoWVTiB  全部  —  —  368  357  352  343  328  305  274  注：对于15Mo3、13CrMo44钢制造的壁厚不大于10mm的钢管，在上述温度下Rp0.2的最小值都要高15MPa。    附录B（资料性附录） 表B.1 钢的1％蠕变极限和持久强度极限 牌  号  温 度 ℃  在下列时间内的1％蠕变极限  在下列时间内的持久强度极限  10000h MPa  100000h MPa  10000h MPa  100000h MPa  200000h MPa  St35.8 St45.8  380  164  118  229  165  145  390  150  109  211  148  129  400  136  95  191  132  115  410  124  84  174  118  101  420  113  73  158  103  89  430  101  65  142  91  78  440  91  57  127  79  67  450  80  49  113  69  57  460  72  42  100  59  48  470  62  35  86  50  40  480  53  30  75  42  33  15Mo3  450  216  167  298  245  228  460  199  146  273  209  189  470  182  126  247  174  153  480  166  107  222  143  121  490  149  89  196  117  96  500  132  73  171  93  75  510  115  59  147  74  57  520  99  46  125  59  45  530  84  36  102  47  36  540  (70)  (28)  (82)  (38)  (28)  550  (59)  (24)  (64)  (31)  (25)  13CrMo44  450  245  191  370  285  260  460  228  172  348  251  226  470  210  152  328  220  195  480  193  133  304  190  167  490  173  116  273  163  139  500  157  98  239  137  115  510  139  83  209  116  96  520  122  70  179  94  76  530  106  57  154  78  62  540  90  46  129  61  50  550  76  36  109  49  39  560  64  30  91  40  32  570  53  24  76  33  26  10CrMo910  450 240  166  306  221  201  460  219  155  286  205  186  470  200  145  264  188  169  480  180  130  241  170  152  490  163  116  219  152  136  500  147  103  196  135  120  510  132  90  176  113  105  520  119  78  156  103  91  530  107  68  138  90  79  540  94  58  122  78  68  550  83  49  108  68  58  560  73  41  96  58  50  570  65  35  85  51  43  580  57  30  75  44  37  590  50  26  68  38  32  600  44  22  61  34  28    表B.1（续）牌  号  温 度 ℃  在下列时间内的1％蠕变极限  在下列时间内的持久强度极限  10000h MPa  100000h MPa 10000h MPa  100000h MPa  200000h MPa  14MoV63  490  219  155 268  191  163  500  195  138  241  170  145  510  178  122  219  150  127  520  161  107  198  131  109  530  146  94  179  116  91  540  133  81  164  100  76  550  120  69  148  85  61  560  109  59  134  72  48  570  (98)  (48)  (121)  (59)  (37)  580  (88)  (37)  (108)  (46)  (28)  12Cr1MoVG  500  －  －  －  184  －  510  －  －  －  169  －  520  －  －  －  153  －  530  －  －  －  138  －  540  －  －  －  124  －  550  －  －  －  110  －  560  －  －  －  98  －  570  －  －  －  85 －  －  －  98  －  570  －  －  －  85  －  580  －  －  －  75  －  590  －  －  －  64  －  600  －  －  －  66  －  12Cr2MoWV TiB  540  － － － 176 － 550  －  －  －  162  －  560  －  －  －  147  －  570  －  －  －  132  －  580  －  －  －  118  －  590  －  －  －  105  －  600  －  －  －  82  －  610  －  －  －  80  －  620  －  －  －  69  －  630  －  －  －  59  －  640  －  －  －  58  －  注：1 蠕变极限是指分布在原始截面上，经过10000或100000h以后，造成1％的永久变形的应力。　　2 带括号的数值表示，这种钢材在该温度下长久使用是不合适的。　　3 持久强度是指分布在原始横截面上，经过10000、100000或200000h以后，造成断裂的应力。 附加说明： 本标准与DIN 17175－1979、DIN 2448－1981的一致性程度为非等效。 本标准代替Q/BQB 201－1999。 本标准与Q/BQB 201－1999相比主要变化如下： ――外径范围上限扩大到180.0mm； ――通常长度下限修改为6m； ――加严P、S含量的要求； ――对钢管组批数量进行修改； ――钢管高温性能列入资料性附录作参考； ――修改12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB做冲击试验的规格范围。

锅炉用无缝钢管执行标准：GB5310-1995高压锅炉用无缝管           高压锅炉用无缝管属于无缝钢管类别，制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。               高压锅炉用无缝管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉用无缝管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。　 　              高压锅炉用无缝钢管标准分类 　   钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类，由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类，由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。 　 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备；Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。        钢管的通常长度为6m～12m。经供需双方协议，可供应5m～12m长度范围内的定尺钢管，其长度允许偏差应符合表7的规定。 　  根据需方要求，经供需双方协议，也可供应其他长度的钢管。 　  外形 　　钢管两端端面应与钢管轴线垂直，管端应无毛刺。 　    钢管的弯曲度不得大于如下规定： 　    壁厚≤15mm 1.0mm/m 　    壁厚＞15mm 1.5mm/m 　　 重量 　　 钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1～表4（钢的密度按7.85kg/dm）。 　　 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差： 　　 对于单根钢管 为＋10％ －8％ 　　 对于不少于10吨的车载量 为±7.5％ 　　 标记示例 　　 用St45.8钢制造的，外径为60.3mm，壁厚为4.5mm，质量等级为Ⅲ类的钢管标记为： 　　 钢管St45.8/Ⅲ－60.3×4.5－Q/BQB 201－2003 　　 高压锅炉用无缝钢管标准技术要求 　　 钢的牌号和化学成分 　　 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。 　　 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表8的规定。经供需双方协商，也可供应其他牌号的钢管。 　　 高压锅炉用无缝钢管标准制造方法 　　 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。 　　 钢管应全长进行适当的热处理，钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。 　　 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢，如果经热轧后，确保得到某种良好的相当均匀的组织状态，则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下，对于13CrMo44、10CrMo910钢，可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时，可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢，任何情况下，均以正火＋回火状态交货 　　注：正火加热时，应进行保温，直至钢管的整个横载面达到规定的温度。对于12Cr1MoVG保温时间按壁厚1min/mm，但不少于20min；对于12Cr2MoWVTiB保温时间按壁厚1.5min/mm，但不少于20min。在回火时，对于13CrMo44和10CrMo910在规定温度下至少保温30min；对于14MoV63、12Cr1MoVG和 12Cr2MoWVTiB在规定温度下至少保温1h。保温时间从达到规定温度范围下限开始计算。

锅炉钢板主要是指用来制造过热器、主蒸汽管和锅炉火室受热面用的热轧中厚板材料，主要材质有优质结构钢及低合金耐热钢，常用的锅炉钢有平炉冶炼的低碳镇静钢或电炉冶炼的低碳钢，含碳量Wc在0.16%-0.26%范围内。由于锅炉钢板处于中温（350ºC以下）高压状态下工作，除承受较高压力外，还受到冲击，疲劳载荷及水和气的腐蚀，对锅炉钢的性能要求主要是有良好的焊接及冷弯性能、一定的高温强度和耐碱性腐蚀、耐氧化等。  　　锅炉及压力容器用板主要钢号及执行标准  　　（1）锅炉板主要钢号有：20g、16Mng、15CrMoVg、19Mng、22Mng  　　（2）压力容器用板主要钢号有：20R、16MnR、15MnNbR、15MnVNR  　　（3）执行标准：GB713-1997、GB6654-1996  　　锅炉及压力容器用板的主要用途  　　锅炉钢板广泛应用于石油、化工、电站、锅炉等行业，用于制作反应器、换热器、分离器、球罐、油气罐、液化气罐、核能反应堆压力壳、锅炉汽包、液化瓶、水电站高压水管、水轮涡壳等设备及构件 锅炉钢板是锅炉制造中非常关键的材料之一。超临界火电机组锅炉的发展,对锅炉钢板的性能提出了更高的要求。锅炉新材料的应用是由材料标准作为载体而实施的。对比分析我国标准与美国ASME 材料标准之间存在的差距,制定适合我国火电机组发展的先进的锅炉钢板标准,应是发展方向。关键词: 锅炉钢板;性能;标准;ASME; 超临界中图分类号: TG335. 5 　文献标识码:B 　文章编号: 1003 -0514(2005)04 -0037 -05  The comparison and development of the standard of Chinese and American boiler plate  ZHANG Xian( Babcock & Wilcox Beijing Company , Beijing 100001 , China )HUANG Ying( China Metallurgical Information & Standardization Research Institute , Beijing 100730 , China ) Abstract : Boiler plate is the important material of making boiler. The development of boiler of supercritical thermal power generator makes the claim for the capability of boiler plate. The application of the new material takes effect on the basis of material standard as a carrier. Compare and analyse the differences between Chinese and American ASME materials and de2 velop the boiler plate standard fit for our thermal power generator networks.  Key words : boilerplate; capability; standard;ASME; supercritical  0 　前言临界火电技术的最现实的途径,但是只有充分了解掌 近年来火电机组向大型化、高参数化发展的趋势握国际上那些技术成熟的新材料,并将其纳入我国电日益明显,超临界参数的火电机组已经在我国大量设站锅炉用钢标准,建立适合我国火电机组发展的先进计建造。作为火电机组三大主机之一的锅炉,对其所的锅炉用钢体系,促进新型锅炉用钢国产化,才是发使用钢的耐高温高压、耐腐蚀、性能稳定等方面提出展我国超临界火电机组的关键。了更高的要求。新型锅炉用钢的研制、开发与应用, 锅炉钢板是锅炉制造中非常关键的材料之一,主一直是火电机组发展所面临的重大课题,各国均投入要是指用来制造锅炉中的锅壳、锅筒、集箱端盖、支吊了大量的人力、物力从事相关的研究工作。架等重要部件用的热轧专用碳素钢和低合金耐热钢 我国火电机组锅炉用钢的开发,近几十年来几乎中厚钢板材料。锅炉钢板常常处于中、高温和高压状处于完全停滞状态。目前超临界火电机组,甚至包括态下工作,除承受较高温度和压力外,还受到冲击,疲部分亚临界机组锅炉中的许多关键材料完全依赖进劳载荷及水和气的腐蚀,工作条件较差。如果锅炉在口。新材料的开发和应用是锅炉制造取得技术进步使用过程中发生破坏性事故,将会造成严重的损失。的基础,新材料是由材料标准和技术条件作为载体而因此锅炉钢板必须具有良好的物理性能、力学性能和实施的。虽然从国外购买先进材料是现阶段发展超可加工性,并在材料标准的技术条款中给予严格的规 　　收稿日期:2005-06-20 作者简介:张显,高级工程师,1985 年毕业于合肥工业大学材料工程系,现工作于北京巴威公司工程部。 . 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.  定,以满足其使用中的安全。 美国机械工程师协会(ASME) 负责制订、颁布和实施的锅炉压力容器技术规范,它不仅是统一的美国国家标准, 同时也是国际公认的标准法规系统。ASME 规范第II 卷材料篇,主要引用了美国材料试验学会(ASTM) 的相应材料标准和材料试验标准。在ASME 规范中允许使用的材料一般来说必须按照第II 卷的材料标准供货。因此,只有认真研究ASME 材料标准,并与我国锅炉钢板标准进行对比与分析,找出之间的差距,才能建立适合我国超临界火电机组发展的完善的锅炉用钢板标准和标准体系。 1 　常用锅炉钢板及性能要求 从材料上来分,锅炉钢板可分为专用碳素钢板和低合金耐热钢板两类。锅炉钢板所用的材料对化学成分,特别是对磷、硫等有害元素和铬、镍、铜等残余元素有严格的控制;冶炼时还应进行良好的脱氧和去除非金属夹杂物,以保证良好的塑性和韧性;组织结构要求均匀,晶粒度控制在一定范围内(通常希望晶粒度在3～7 级之间);对表面质量和内部缺陷也有严格的要求;此外常温和高温力学性能必须保证。 根据工作条件不同,锅炉钢板又可分为制造室温及中温承压部件钢板和制造高温承压部件钢板两大类。 室温及中温(蠕变温度以下) 用锅炉钢板,大多采用碳素钢,包括碳钢、碳锰钢、碳锰硅钢等,即GB713  -1997 锅炉用钢板中的20g 、22Mng 、16Mng 、19Mng 钢,以及美国ASME SA -515ΠSA -515M 中高温压力容器用碳钢板、SA-299ΠSA -299M 压力容器用碳锰硅钢板等。主要用于制造锅炉的锅筒、中温以下集箱端盖等承压部件。要求其应具有较高的室温强度;良好的冲击韧性和较低的缺口敏感性;由于锅筒等部件在加工时需要大量的冷变形,因此还要具有良好的时效韧性;另外还要具备良好的加工工艺性和焊接性能;以及良好的低倍组织等。 高温(蠕变温度以上) 用锅炉钢板,一般采用低合金耐热钢,常用有铬钼钢、铬钼钒钢、铬钼钨钢等。例如GB713 -1997 锅炉用钢板中的15CrMog 、12Cr1MoVg , 以及美国ASME SA -387ΠSA387 -M 压力容器用铬-钼合金钢板中的Gr22 、Gr91 和ASME SA -1017ΠSA1017 -M 压力容器用铬-钼-钨合金钢板中的Gr23 、Gr911 、Gr122 钢等。主要是用以制造高温集箱封头端盖、蒸汽管道堵板等高温承压部件。要求 其必须具有足够的高温持久强度和持久塑性;良好的高温组织稳定性;良好的高温抗氧化性(耐热性);以及良好的冷热加工工艺性(主要指冷弯变形和可焊接性) 等。 2 　锅炉钢板标准对比分析 对锅炉制造行业来说,ASME 无疑是世界上最权威、最先进、最完善的建造规范。我国的锅炉行业在引进超临界火电机组锅炉的制造技术时,几乎无一例外的采用了美国机械工程师协会(ASME) 制订、颁布和实施的锅炉压力容器技术规范。 现阶段我国的锅炉钢板标准体系分为通用标准和产品标准两层,通用标准包括GBΠT247 钢板和钢带检验、包装、标志及质量证明书的一般规定和GBΠ T14977 热轧钢板表面质量的一般要求两个标准,产品标准仅GB713 锅炉用钢板1 个标准。另外我国还有一个压力容器钢板标准GB6654 压力容器用钢板, 但因为其与大型火电机组锅炉用钢板的要求相距甚远,因此不适合高压以上大型火电机组锅炉上使用。 美国ASME 规范第II 卷材料A 篇(铁基材料) 中, 有关锅炉和压力容器用钢板标准共约44 个,虽然在标准名称上都称作“压力容器用钢板”,但在每一个标准中的第一部分“适用范围”中,对本标准适用于锅炉还是压力容器,都做了明确的规定。所以适用于锅炉用钢板的标准大约有9 个,按体系也可以分为两层, 即通用标准1 个SA-20ΠSA-20M 压力容器用钢板通用要求和产品标准8 个SA-202ΠSA -202M 压力容器用铬锰硅合金钢板、SA-204ΠSA -204M 压力容器用钼合金钢板、SA-299ΠSA -299M 压力容器用碳锰硅钢板、SA-302ΠSA -302M 压力容器用锰钼和锰钼镍合金钢板、SA-387ΠSA -387M 压力容器用铬钼合金钢板、SA-515ΠSA -515M 中高温压力容器用碳钢板、SA-516ΠSA -516M 常低温压力容器用碳钢板、SA -1017ΠSA -1017M 压力容器用铬钼钨合金钢板。另外所有ASME 材料的物理性能、使用温度和许用应力等数据,都集中放在ASME 规范第II 卷D 篇材料性能当中,使用和查找十分便利。 通过对比ASME 锅炉钢板标准及体系可以看出, 我国锅炉钢板产品标准GB713 锅炉用钢板中,将不同品种和不同使用要求的锅炉钢板,以及锅炉钢板的一般性能和高温特殊性能等都放在一起表述,篇幅烦琐,对锅炉钢板的性能要求体现不够。ASME 锅炉钢板标准的制订是按材料加以区分的,每一类材料制订 　第4 期　　　　　　　　　　　　　　　中美锅炉钢板标准的对比及发展 一个标准。标准内容除了规定了这一类材料的基本性能外,对具体用途和注意事项,以及协议条款等,在标准中都有非常详细的规定,充分体现了对锅炉钢板的性能要求,技术性突出,贸易性明显。标准体系和内容非常清晰,让人一目了然。用户在选择和使用上也很方便。 因此,现阶段我国的锅炉钢板标准及体系应加大力度重新予以制修订,以适应先进的超临界锅炉技术的发展对锅炉钢板的要求。 3 　锅炉钢板标准发展探讨 上世纪80～90 年代,我国电力制造行业成功地引进了亚临界参数锅炉技术。为适应亚临界压力以下锅炉对锅炉钢板的要求,由鞍山钢铁集团公司、冶金工业信息标准研究院等单位,对GB713 -86 锅炉用碳素钢和低合金钢钢板进行了重新修订。新修订并一直沿用至今的锅炉钢板标准为GB713 -1997 锅炉用钢板。在这个版本中,除了20g 和16Mng , 新增加了用于制造锅筒的19Mng (等同于德国标准19Mn6) 、22Mng (等同于美国标准SA299) 、13MnNiCrMoNbg (等同于德国标准BHW355) 等三个牌号,以及用于高温集箱端盖及支吊架等部件的15CrMog 、12Cr1MoVg 两个耐热钢牌号,其他内容也做了一定的修改。新修订的GB713 -1997 锅炉用钢板,不仅基本上满足了亚临界压力以下锅炉锅筒、集箱端盖及其支吊件的要求, 为我国电力事业的发展做出了突出贡献,而且还带动了我国钢铁行业的技术进步和产品质量的提高。 进入本世纪以来,随着世界上超临界参数火电机组的发展,我国也开始引进并大量设计制造超临界参数火电机组。超临界火电机组锅炉大多采用直流循环,螺旋炉膛,用汽水分离器替代了锅筒汽包,锅炉中集箱的温度和压力更高,更多的使用一些新型的、性能优异的耐热合金钢。由于对锅炉钢板的性能提出了新的要求,因此一直沿用的GB713 -1997 锅炉用钢板标准,其中的一些内容和技术指标,无论是与国外先进水平标准相比,还是与锅炉行业发展的相关要求相比,均存在着一定的差距,主要体现在下述几个方面:  3. 1 　标准水平 锅炉钢板产品标准GB713 -1997 锅炉用钢板,采用国际先进标准力度远远不够,标准水平只达到了国际一般水平。由于锅炉钢板标准属于重要用途的产品标准,安全可靠性要求严格,制造技术难度高,而且产量比较大。随着我国钢铁行业的生产技术和产品质量的不断提高,锅炉钢板标准应继续采用国际先进标准,加强采标力度,不断提高标准水平。 由于我国锅炉钢板产品标准只有一个,因此可以按照ASME 规范第II 卷D 篇材料性能的模式,制订一份有关我国锅炉钢板材料力学性能和物理性能的通用标准,也可以将这些材料性能完全放在产品标准GB713 中,包括锅炉设计选材时必须用到的高温规定非比例延伸强度(Rp0. 2) 、高温持久强度等力学性能, 以及常用的热膨胀系数、弹性模量等物理性能。另外如有可能,还可参照ASME 的方法,按不同材料、用途和性能,将锅炉用钢板标准细分成若干个标准(如专用碳素钢板、低合金耐热钢板等),以适应用户的需要和应用。 3. 2 　外形尺寸 由于我国钢铁行业技术和装备水平的制约,锅炉用的宽厚钢板还几乎无法生产。GB713 仅适用于厚度6～150mm 的范围,而亚临界锅炉锅筒用的钢板厚度一般都在160～210mm 之间,只能依靠进口解决。我们只有提高那些重要用途、技术含量高的产品标准的水平,才有利于带动整个钢铁工业技术进步和产品质量提高,才能最终实现国产化,摆脱进口的束缚。 近年来,钢铁行业在国家良好的经济发展形式下,正大幅度的提高整体技术和装备水平。“十五”规划建设的宝钢5 000mm 宽厚板轧机工程项目,建成投产后其生产的锅炉钢板厚度可达到5～400mm 。作为我国第一套现代化的特宽幅宽厚板轧机,它的建设将带动我国宽厚板生产技术的跳跃式发展,对提升我国宽厚板产品档次,增强我国的综合国力,将发挥积极作用。我们应抓住国内钢铁技术和锅炉制造技术取得突破性进步这个机会,将新技术和新要求纳入锅炉钢板标准,并向国际先进水平标准靠拢,提高我国锅炉钢板标准的技术水平。 3. 3 　材料牌号 材料标准和技术条件是材料应用的载体。随着火电机组参数的提高,锅炉制造水平不断进步,ASME 会随着每三年一次修订和每年的增补, 根据建造ASME 规范产品的需要和冶金技术的发展,适当地在原有钢种基础上新纳入和增加代表当今世界最新材料技术水平的新型材料。例如,为适应超临界锅炉集箱封头端盖和支吊架等部件对耐热钢板的要求,最新的2004 版ASME 规范第II 卷材料A 篇中,新制订了SA -1017ΠSA -1017M 压力容器用铬-钼-钨合金钢板标准。我国锅炉用钢板标准在新型材料的纳标上炉钢板材料几乎没有纳入。显得滞后,往往跟不上锅炉制造技术的发展,现行的GB713 -1997 锅炉用钢板与ASME 锅炉钢板标GB713 -1997 锅炉用钢板已经使用了8 年之久,材料准中材料牌号之间的对比,见表1 所示。品种偏少,供用户选择的余地小,特别是高温用的锅 表1 　GB713 与ASME 锅炉钢板材料牌号对比 品种 材料 GB713   标准 材料 ASME   标准  碳锰钢 -16Mng   GB713 -1997 锅炉用钢板 SA516 -55 SA516 -60   SA -516ΠSA -516M 常低温压力容器用碳钢板  - SA516 -65   19Mng   SA516 -70   20g - SA515 -60 SA515 -65   SA -515ΠSA -515M 中高温压力容器用碳钢板  22Mng   SA515 -70   锰铬锰钼钢 22Mng ---13MnNiMoNbg   SA -299 SA -202 GrA 、GrB SA -204 GrA 、GrB 、GrC SA -302 GrA 、GrB 、GrC 、GrD   SA -299ΠSA -299M 压力容器用碳锰硅钢板SA -202ΠSA -202M 压力容器用铬锰硅合金钢板SA -204ΠSA -204M 压力容器用钼合金钢板SA -302ΠSA -302M 压力容器用锰钼和锰钼镍合金钢板等同于德国标准BHW355 　　　　　　　　　  铬钼钢 -15CrMog   SA -387Gr2 SA -387Gr12   SA -387ΠSA -387M 压力容器用铬钼合金钢板  SA -387Gr11   - SA -387Gr22 、22L   - SA -387Gr21 、21L   - SA -387Gr5   - SA -387Gr9   - SA -387Gr91   - SA -387Gr911   12Cr1MoVg   -  -- SA -1017Gr23 SA -1017Gr911   SA -1017ΠSA -1017M 压力容器用铬钼钨合金钢板  - SA -1017Gr122   通过表1 对比可以看出,用于室温及中温(蠕变温度以下) 的碳锰系列锅炉钢板, GB713 共收纳了5 个牌号,可以满足亚临界以下火电机组锅炉中汽包锅筒、水冷壁集箱端盖、以及低温过热器和省煤器集箱端盖、支吊架等零部件的需要。对于ASME 中的锰铬、锰钼等系列标准中的钢板牌号,我国火电机组锅炉基本不使用,因此不需要纳入我国锅炉钢板标准。用于高温( 蠕变温度以上) 的铬钼系列锅炉钢板, GB713 -1997 中牌号只有2 个。其中15CrMog 最高使用温度为550 ℃,12Cr1MoVg 最高使用温度为565 ℃。而超临界火电机组锅炉中的高温过热器和再热器集箱等部件的金属壁温已经达到600 ℃以上,15CrMog 和12Cr1MoVg 已经达不到要求,因此应将ASME 标准中那些可以使用在600 ℃及以上的材料SA -387Gr22Π 22L 、SA -387Gr91 、SA -387Gr911 、SA -1017Gr122 等, 纳入我国的锅炉用钢板标准,以适应超临界火电机组锅炉技术的发展,提升我国冶金和机电产品的整体水平。 3. 4 　技术要求GB713 -1997 规定的技术要求,与ASME 锅炉钢板标准中规定的技术要求对比,见表2 。 从表2 中可以看出,ASME 锅炉钢板标准中的技术要求,除了化学成分和基本的力学性能必须保证外,其余大多是供不同的用户在不同的使用中,对钢板的技术要求做出不同选择的协议项目。ASME 充分体现了以市场为导向,以用户需求为目标的世界先 　第4 期　　　　　　　　　　　　　　　中美锅炉钢板标准的对比及发展 进标准的指导思想。而我国的锅炉用钢板标准显得微量元素、冶炼、锻造、热处理、金相组织等各种因素计划经济体制痕迹较重,起草和制修订标准时,对标的变化而变化的,它是一个帮助分析、判断材料的工准所使用的行业特点没有清楚的反映出来,对用户真艺和质量水平的有效方法。另外,当锅炉运行一段时正需要的技术要求和保证条款调查和重视不够,没有间后,通过材料的冷脆转变温度的变化情况,还可以达到生产型标准向贸易型标准转变的功效。帮助预测锅炉的运行寿命。因此在GB713 当中,应 根据表2 的对比分析发现,ASME 钢板标准都将将落锤试验或系列冲击试验,以及铬钼钢的硬度试验落锤试验作为钢板技术要求中的协议项目,这是因为等作为协议条款给出,方便用户在不同的使用条件下锅炉钢板冷脆转变温度的高低是随材料的化学成分、进行选择。 表2 　GB713 与ASME 锅炉钢板技术要求对比 技术指标 GB713   SA202   SA204   SA299   SA302   SA387   SA515   SA516   SA1017   化学成分 √   √   √   √   √   √   √   √   √   交货状态 Δ   Δ   √〔注2〕 √〔注3〕 √〔注3〕 √   √〔注3〕 √〔注2〕 √   常温拉伸 √   √   √   √   √   √   √   √   √   常温冲击 √   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   时效冲击 √〔注1〕 Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   冷弯试验 √   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   表面质量 √   √   √   √   √   √   √   √   √   无损探伤 Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   厚度方向拉伸 Δ   N   N   N   N   N   N   N   N   高温拉伸 Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   落锤试验 N   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   磁粉检验 N   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   Δ   奥氏体晶粒度 N   N   N   N   N   √〔注4〕 Δ   N   N   硬度 N   N   N   N   N   N   N   N   √   〔注1〕:仅对20g 和16Mng 有要求。〔注2〕:厚度大于40mm 的钢板必须正火处理。〔注3〕:厚度大于50mm 的钢板必须正火处理。 〔注4〕:仅对Gr2 钢板有要求。√:规定或必检项目;Δ:协议项目;N: 没有规定 4 　结束语 材料是火电机组锅炉建造的基础和技术核心之一。美国ASME 规范把材料及其标准列为第二卷,作为整个规范的一个重要组成部分。ASME 钢材标准不仅是钢材生产部门的质量标准,而且是钢材使用单位(设计、制造、检验) 在选用、采购、验收、检验、加工时的依据。ASME 钢材标准是在市场经济模式下,由供需双方共同编制,且以反映钢材使用者的要求为主的标准。ASME 锅炉钢板标准看似十分繁多,但仔细分析却又体系明确、联系紧密、互相呼应、配套性强, 是锅炉建造中不可缺少的一部分。 相对比较而言,我国锅炉钢板仅有GB713 一个标准,其中的材料品种、牌号、等级等,都远远少于ASME 规范,使用上受到很大局限性。另外,我国过去是在计划经济体制下,主要以供方为主编制钢材质量标准,没有更全面地反映钢材使用者的要求和反映锅炉建造的要求,因此锅炉钢板标准在许多方面还不能满足用户需求。 中国锅炉制造行业和冶金行业需要共同努力,深入分析、理解ASME 规范等世界先进标准,找出我国锅炉钢板标准的不足,明确发展方向。今后应继续加大采用国际标准和国外先进标准的力度,积极促进ASME 规范中国化和ASME 钢材国产化,制修订出适合我国火电机组锅炉技术发展的先进的锅炉钢板标准,提升我国锅炉制造行业和冶金行业的整体水平, 更好的为经济建设服务。

Q/BQB 201-2003 锅炉用无缝钢管 1.锅炉用无缝钢管范围 锅炉用无缝钢管标准规定了锅炉用无缝钢管的分类、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、检验与试验、包装、标志和质量证明书等。  锅炉用无缝钢管标准适用于宝山钢铁股份有限公司生产的用于制造蒸汽锅炉、管道等的热轧无缝钢管。  2.锅炉用无缝钢管规范性引用文件  下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。  GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及化学成分允许偏差  GB/T 226 钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法  GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法  GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法  GB/T 1979 结构钢低倍组织缺陷评级图  GB/T 2102 钢管的验收、包装、标志及质量证明书  GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法（常规法）  GB/T 4338 金属材料 高温拉伸试验  GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤方法  GB/T 10561 钢中非金属夹杂物显微组织评定方法  GB/T 13298 金属显微组织检验方法  YB/T 5148 金属平均晶粒度测定方法  ASTM A 450－1996 碳钢、铁素体和奥氏体合金钢钢管一般要求  DIN EN 10236－1994 钢的试验 管子的环状扩口试验  DIN 50115－1991 金属材料试验 冲击韧性试验  SEP 1915－1994 耐热钢管纵向缺陷的超声波检验  SEP 1918－1992 耐热钢管横向缺陷的超声波检验  SEP 1919－1977 耐热钢管分层缺陷的超声波检验  SEP 1925－1980 钢管的涡流密实性检验  3.分类  3.1 钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类，由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类，由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。  3.2 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备；Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。  4. 尺寸、外形、重量  4.1 外径和壁厚  4.1.1 Ⅰ类管和Ⅲ类管的规格如表1、表2和表3、表4所示。 表1 Ⅰ 类 锅 炉 管 规 格 表（DIN系列）    表2 Ⅰ 类 锅 炉 管 规 格 表（国标系列）    表3 Ⅲ 类 锅 炉 管 规 格 表（DIN系列）   表4 Ⅲ 类 锅 炉 管 规 格 表（国标系列）   4.1.2 外径的允许偏差应符合表5的规定。  表5 外径允许偏差 70.0外径允许偏差  钢管外径 da   4.96＞100mm  5.27±0.90%   ≤100mm  ±0.75% (最小为±0.5mm)     4.1.3 壁厚的允许偏差应符合表6的规定。  表6  壁厚允许偏差 8.75钢管外径da  壁厚  S  壁厚允许偏差   ≤130mm  12.2S≤2·Sn  ＋15％ －10％   2·Sn＜S≤4·Sn  ＋12.5％ －10％   ＞4·Sn  ±9%   ＞130mm  S≤0.05da  ＋15％ －10％   0.05da＜S≤0.11da  ±12.5％   S＞0.11 da  ±10%   注：Sn 为标准壁厚（见表1～表4）     4.2 长度  4.2.1 钢管的通常长度为6m～12m。经供需双方协议，可供应5m～12m长度范围内的定尺钢管，其长度允许偏差应符合表7的规定。  4.2.2 根据需方要求，经供需双方协议，也可供应其他长度的钢管。  表7 定尺长度允许偏差 定尺长度  m  长度允许偏差  mm   ≤6  ＋10 0  ＞6  ＋15 0    4.3 外形  4.3.1 钢管两端端面应与钢管轴线垂直，管端应无毛刺。  4.3.2 钢管的弯曲度不得大于如下规定：  壁厚≤15mm 1.0mm/m  壁厚＞15mm 1.5mm/m  4.4 重量  4.4.1 钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1～表4（钢的密度按7.85kg/dm）。  4.4.2 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差：  对于单根钢管 为＋10％ －8％  对于不少于10吨的车载量 为±7.5％  4.5 标记示例  用St45.8钢制造的，外径为60.3mm，壁厚为4.5mm，质量等级为Ⅲ类的钢管标记为：  钢管St45.8/Ⅲ－60.3×4.5－Q/BQB 201－2003  5. 技术要求  5.1 钢的牌号和化学成分  5.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。  5.1.1 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表8的规定。经供需双方协商，也可供应其他牌号的钢管。  表8 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）   5.2 制造方法  5.2.1 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。  5.2.2 本标准规定的钢管采用热轧方式生产。  5.3 交货状态  5.3.1 钢管应全长进行适当的热处理，钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。  5.3.2 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢，如果经热轧后，确保得到某种良好的相当均匀的组织状态，则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下，对于13CrMo44、10CrMo910钢，可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时，可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢，任何情况下，均以正火＋回火状态交货。  表9 钢管的推荐热处理规范 牌   号  正  火  处  理  正火＋回火处理   正火温度℃  正火温度℃ 回火温度℃   St35.8  900～930  —  —   St45.8  870～900  —  —   15Mo3  910～940  —  —   13CrMo44  —  910～940  660～730   10CrMo910  —  900～960  700～750   14MoV63  —  950～980  690～730   12Cr1MoVG  —  980～1020  720～760   12Cr2MoWVTiB  —  1000～1035  760～790   注：正火加热时，应进行保温，直至钢管的整个横载面达到规定的温度。对于12Cr1MoVG保温时间按壁厚1min/mm，但不少于20min；对于12Cr2MoWVTiB保温时间按壁厚1.5min/mm，但不少于20min。在回火时，对于13CrMo44和10CrMo910在规定温度下至少保温30min；对于14MoV63、12Cr1MoVG和12Cr2MoWVTiB在规定温度下至少保温1h。保温时间从达到规定温度范围下限开始计算。     5.4 力学性能  5.4.1 在室温下，钢管的纵向力学性能应符合表10的规定。  5.4.2 在高温下，钢管的规定非比例延伸强度Rp0.2的数据列于附录A（资料性附录）中供参考。  5.4.3 钢的1％蠕变极限和持久强度极限数据列于附录B（资料性附录）中供参考。  表10 室温下的纵向力学性能  牌  号  抗拉强度 Rm，MPa 下屈服强度 ReL，MPa 不小于  断后伸长率A ，％ 不小于 冲击功    J  壁厚  mm AkU (DVM-试样)  AkV （夏比V型缺口试样）  ≤16  ＞16  不小于  St35.8  360～480  235  225  25  —  —   St45.8  410～530  255  245  21  —  —   15Mo3  450～600  270  270  22  —  —   13CrMo44  440～590  290  290  22  —  —   10CrMo910  450～600  280  280  20  —  —   14MoV63  460～610  320  320  20  55  —   12Cr1MoVG  470～640  255  245  21  —  35   12Cr2MoWVTiB  540～735  345  335  18  —  35   注：1.当屈服现象不明显时，以规定非比例延伸强度Rp0.2代替下屈服强度。  　　2. 对于St35.8、St45.8、15Mo3、13CrMo44、10CrMo910和14MoV63钢制造的外径不大于30mm，壁厚不大于3mm的钢管，其下屈服强度最小值可低10MPa。 　　3. 对于15Mo3、13CrMo44钢制造的壁厚不大于10mm的钢管下屈服强度，最小值要高15MPa。     5.5 工艺性能  5.5.1 环状扩口试验时，扩口率参考值见表11。  表11 环状扩口试验扩口率参考值 牌号    环状扩口试验扩口率      内径和外径之比（di/da）   ≥0.9  0.8～＜0.9  0.7～＜0.8 0.6～＜0.7  0.5～＜0.6  ＜0.5   最小值   St35.8  St45.8  8  10  12  20  25  30   注：1.这些数值应该理解为初步的，基于一系列试验提出的建议数值，对此尚须积累经验。 　　2.此外，还根据断面的外观来评价环状扩口试样的可变形性。     5.5.2 Ⅲ类管压扁试验分韧性检验和完整性检验两步进行。在韧性检验过程中，两平板间  距离压至H时，试样的内外表面不得有裂纹产生。H值按下列公式计算： H= (1+C)S  -------------------------------------------------------------------------------- C+S/da   式中：H－压板之间的距离，mm；  S－钢管壁厚，mm； da－钢管外径，mm；  C－单位长度变形系数，对于St35.8，C为0.09；对于12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB，C为0.08；对于St45.8、15Mo3、13CrMo44、10CrMo910，C为0.07；对于14MoV63，C为0.05。  当S/da的比值超过0.15时，系数C减少0.01。  完整性检验进行到试样断裂或重合时，试样不得出现明显的分层或不完整。  Ⅰ类管只进行韧性检验。 5.6 显微组织和实际晶粒度  成品钢管应有某种良好的相当均匀的组织。对于12Cr1MoVG钢的成品管，应为铁素体加珠光体（包括粒状贝氏体），不得存在Ac1～Ac3之间不完全相变产物（如黄块马氏体等）。实际晶粒度不应小于4级，两个试片上最大与最小级别差应不大于3级。对于12Cr2MoWVTiB钢的成品管，应为回火贝氏体，不得存在自由铁素体，实际晶粒度按实际检验结果交货。  5.7 低倍组织  用连铸坯轧制的钢管，若连铸坯未作过低倍检验，应在钢管上进行低倍检验，钢管横截面酸浸试片上不得有肉眼可见的白点、夹杂、皮下气泡、翻皮和分层。  5.8 非金属夹杂物  用连铸坯轧制的钢管，应作非金属夹杂物检验。钢管的非金属夹杂物按GB/T 10561中的JK系列评级图评级，其A、C、B、D各类夹杂物级别分别不大于2.5级，按其中最严重者判定。根据需方要求，供需双方协商，在成品钢管上可作更严级别的检验。  5.9 无损探伤  所有钢管应进行涡流探伤。所有Ⅲ类锅炉管应进行超声波检验。  5.10 表面质量  钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、结疤和离层，这些缺陷应完全清除掉，但清理处的实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值，而且不影响使用。允许存在由于制造方法造成的轻微凸起和凹陷。钢管内外表面上，直道允许的深度不大于壁厚的5％，最大深度不大于0.4mm。  允许采用机械加工方法（例如研磨）来去除深度较浅的表面缺陷，去除缺陷后，钢管壁厚不应小于允许的最小壁厚。  当需方要求时，钢管外表面可涂防腐层。  6 检验与试验  6.1 试验范围  6.1.1 钢管按批试验、检验和验收。每批钢管应由同一牌号、炉号、质量等级、尺寸规格和同一热处理制度的钢管组成。每批钢管的数量不大于100根。  6.1.2 如果在订货时商定对钢管的成品化学成分进行检验，每一炉号取一个试样。  6.1.3 Ⅰ类和Ⅲ类钢管需进行力学和工艺试验的尺寸范围见表12。  表12 Ⅰ类和Ⅲ类管进行力学和工艺试验的尺寸范围  钢管外径 mm  钢管壁厚 mm  力学和工艺试验   Ⅰ类管  Ⅲ类管   21.3  2～3.6  拉伸试验   环状扩口试验  压扁试验   ＞21.3～146  2～25  拉伸试验、冲击试验   环状扩口试验  压扁试验   ＞146  2～25  拉伸试验、冲击试验   环状拉伸试验   注：只有采用14MoV63钢制成的，壁厚大于10mm和采用12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB钢制成的，当外径≥76mm，且壁厚≥14mm的钢管才作冲击试验。     6.1.4 应进行拉伸试验和冲击试验以及Ⅰ类管的工艺试验的钢管，每批各取二根样管。  6.1.5 根据需方要求，并在合同中注明试验温度，供方可提供钢管高温规定非比例延伸强度Rp0.2其数值供参考。  6.1.6 对于Ⅰ类锅炉管，应在每批中所取的钢管的一端做工艺试验。  6.1.7 对于Ⅲ类锅炉管，压扁试验的范围按表13的规定。  6.1.8 所有钢管应进行涡流探伤。所有的Ⅲ类锅炉管都应进行纵向超声波检验，以检查纵向缺陷。对于外径大于133mm的钢管，需方要求对横向缺陷进行超声波检查时，可在订货时商定；对于外径大于133mm、壁厚大于8mm的钢管，需方要求对分层缺陷进行超声波检验时，可在订货时商定。  6.1.9 对每根钢管的内、外表质量都应进行检查。  6.1.10 对所有的钢管的外径和壁厚都要进行测量。  6.1.11 对所有合金钢管，应由生产厂进行防止混钢的检验。  6.2 取样和试验方法  6.2.1 化学成分分析的取样和分析方法按GB/T 222和GB/T 4336的规定进行。  表13 Ⅲ类管压扁试验范围  牌  号  外  径  试   验  范  围   St35.8 St45.8 15Mo3 13CrMo44 10CrMo910 12Cr1MoVG 12Cr2MoWVTiB  ≤51mm  从每批轧制长度的钢管中任取20％的钢管，在其一端进行压扁试验。不能识别分段管与轧制长度的从属关系时，则对20％的分段管的一端进行压扁试验。   ＞51mm  在每根轧制长度的两端进行压扁试验。不能识别分段管与轧制长度的从属关系时，应在每根分段管的两端进行压扁试验；当已证明取自分段管一端的压扁试样的试验结果与取自轧制长度两端的压扁试验结果相同时，压扁试验可只在分段管的一端进行。   14MoV63  全部  对每根轧制长度的两端做压扁试验，在用分段管试验时，亦相同。     6.2.2 拉伸试验按GB/T 228的规定进行。每根样管上取一个试样。试样应包括钢管的整个壁厚并沿纵向截取。试样不得热处理，标距长度内不得进行矫直。允许清除试样上局部不规则处，但最薄处的轧制表面应尽可能保留。  直径≤50mm的钢管也可用整个管段进行试验。  当钢管供货批量在10根以下时，每批在一根钢管上取一个试样。  6.2.3 冲击试验在室温下进行。对于14MoV63钢管，每根样管上纵向取一组三个DVM试样按DIN 50115规定进行试验。对于12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB钢管，每根样管上按GB/T 229纵向取一组三个夏比V型缺口试样按GB/T 229进行试验。  6.2.4 Ⅰ类锅炉管环状扩口试验的取样和试验方法按DIN EN 10236。  Ⅲ类锅炉管压扁试验的取样和试验方法按ASTM A 450的有关规定进行。  6.2.5 12Cr1MoVG和12Cr2MoWVTiB钢管显微组织检验，每批钢管取一个试样，试验方法按GB/T 13298；实际晶粒度检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按YB/T 5148；用连铸坯轧制的钢管如需低倍组织检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按GB/T 226和GB/T 1979；用连铸坯轧制的钢管非金属夹杂物检验，每批在二根钢管上各取一个试样，试验方法按GB/T 10561。  6.2.6 纵向缺陷超声波检验按SEP 1915的规定进行，对于12Cr2MoWVTiB钢管，经供需双方协议，可按GB/T 5777的规定进行。  商定的横向缺陷超声波检验按SEP 1918的规定进行。  商定的分层缺陷超声波检验按SEP 1919的规定进行。  超声波检验应在切取工艺试验试样之前进行。  6.2.7 钢管的内外表面用肉眼进行如下检查：  6.2.7.1 在合适的照明下，检查钢管的整个外表面的缺陷。  6.2.7.2 采用合适的照明装置，从钢管两端检查钢管内表面的缺陷。  钢管必须具有适合于识别其主要缺陷的表面状态。  6.2.8 钢管的尺寸和外形应采用合适的量具进行检测。  6.2.9 按SEP 1925的规定进行涡流探伤，检验钢管的密实性。  6.3 复验  6.3.1 如果拉伸试验、冲击试验及Ⅰ类锅炉管的工艺试验，所取的钢管中有一根试验不合格，则将这根钢管剔出，并从同一批中另取两根钢管进行复验，复验时，每个试样都必须符合要求，否则整批钢管不予验收。  6.3.2 对于除14MoV63以外，外径不大于51mm的Ⅲ类管，进行压扁试验时，如果某一根  轧制长度管或分段管的一个试样不合格时，则应在原钢管的同一端再取样复验，如果复验仍不合格，则应将该根钢管剔除，并从该批中另抽取20％钢管，在其一端取样复验。如果其中仍有一个不合格，则该批钢管应逐根取样复验。凡压扁试验不合格的钢管，应拒绝验收，当某一轧制长度管的压扁试验不合格时，可由生产厂决定在其分段管上进行压扁试验。  对于除14MoV63以外，外径大于51mm和14MoV63钢制成的所有外径尺寸的Ⅲ类锅炉管，如果某一轧制长度或分段管的一个压扁试样不合格，则应在同一根钢管上进行复验，如果复验仍不合格，则该根钢管应拒收。  6.3.3 其他检验项目的复验规则应符合GB/T 2102的规定。  6.3.4 由于热处理不当而造成检验结果不合格时，生产厂可以将这些钢管重新热处理后再提交验收。  7. 包装、标志和质量证明书  7.1 钢管的包装应符合GB/T 2102的规定。  7.2 钢管的标志除应符合GB/T 2102的规定外，对于质量等级为Ⅲ的非合金钢管，还应印有质量等级的标志；对于质量等级为Ⅲ的钢管，还应印有钢管编号。  7.3 钢管的质量证明书应符合GB/T 2102的规定。 附录A（资料性附录）  表A.1 高温规定非比例延伸强度Rp0.2的最小值  牌号  壁厚S mm  温  度   200℃ 250℃ 300℃ 350℃ 400℃ 450℃ 500℃ 550℃  600℃   规定非比例延伸强度Rp0.2MPa，不小于   St35.8  ≤16  185  165  140  120  110  105  —  —  —   ＞16  180  160  135  120  110  105  —  —  —   St45.8  ≤16  205  185 160  140  130  125  — — —  ＞16  195  175  155  135  130  125  —  —  —   15Mo3  全部  225  205  180  170  160  155  150  —  —   13CrMo44  全部  240  230  215  200  190  180  175  —  —   10CrMo910  全部  245  240  230  215  205  195  185  —  —   14MoV63  全部  270  255  230  215  200  185  170  —  —   12Cr1MoVG  全部  —  —  230  225  219  211  210  187  —   12Cr2MoWVTiB  全部  —  —  368  357  352  343  328  305  274   注：对于15Mo3、13CrMo44钢制造的壁厚不大于10mm的钢管，在上述温度下Rp0.2的最小值都要高15MPa。     附录B（资料性附录）  表B.1 钢的1％蠕变极限和持久强度极限  牌  号  温 度 ℃  在下列时间内的1％蠕变极限  在下列时间内的持久强度极限   10000h MPa  100000h MPa  10000h MPa  100000h MPa  200000h MPa   St35.8 St45.8  380  164  118  229  165  145   390  150  109  211  148  129   400  136  95  191  132  115   410  124  84  174  118  101   420  113  73  158  103  89   430  101  65  142  91  78   440  91  57  127  79  67   450  80  49  113  69  57   460  72  42  100  59  48   470  62  35  86  50  40   480  53  30  75  42  33   15Mo3  450  216  167  298  245  228   460  199  146  273  209  189   470  182  126  247  174  153   480  166  107  222  143  121   490  149  89  196  117  96   500  132  73  171  93  75   510  115  59  147  74  57   520  99  46  125  59  45   530  84  36  102  47  36   540  (70)  (28)  (82)  (38)  (28)   550  (59)  (24)  (64)  (31)  (25)   13CrMo44  450  245  191  370  285  260   460  228  172  348  251  226   470  210  152  328  220  195   480  193  133  304  190  167   490  173  116  273  163  139   500  157  98  239  137  115   510  139  83  209  116  96   520  122  70  179  94  76   530  106  57  154  78  62   540  90  46  129  61  50   550  76  36  109  49  39   560  64  30  91  40  32   570  53  24  76  33  26   10CrMo910  450 240  166  306  221  201   460  219  155  286  205  186   470  200  145  264  188  169   480  180  130  241  170  152   490  163  116  219  152  136   500  147  103  196  135  120   510  132  90  176  113  105   520  119  78  156  103  91   530  107  68  138  90  79   540  94  58  122  78  68   550  83  49  108  68  58   560  73  41  96  58  50   570  65  35  85  51  43   580  57  30  75  44  37   590  50  26  68  38  32   600  44  22  61  34  28     表B.1（续） 牌  号  温 度 ℃  在下列时间内的1％蠕变极限  在下列时间内的持久强度极限   10000h MPa  100000h MPa 10000h MPa  100000h MPa  200000h MPa   14MoV63  490  219  155 268  191  163   500  195  138  241  170  145   510  178  122  219  150  127   520  161  107  198  131  109   530  146  94  179  116  91   540  133  81  164  100  76   550  120  69  148  85  61   560  109  59  134  72  48   570  (98)  (48)  (121)  (59)  (37)   580  (88)  (37)  (108)  (46)  (28)   12Cr1MoVG  500  －  －  －  184  －   510  －  －  －  169  －   520  －  －  －  153  －   530  －  －  －  138  －   540  －  －  －  124  －   550  －  －  －  110  －   560  －  －  －  98  －   570  －  －  －  85 －  －  －  98  －   570  －  －  －  85  －   580  －  －  －  75  －   590  －  －  －  64  －   600  －  －  －  66  －   12Cr2MoWV TiB  540  － － － 176 －  550  －  －  －  162  －   560  －  －  －  147  －   570  －  －  －  132  －   580  －  －  －  118  －   590  －  －  －  105  －   600  －  －  －  82  －   610  －  －  －  80  －   620  －  －  －  69  －   630  －  －  －  59  －   640  －  －  －  58  －   注：1 蠕变极限是指分布在原始截面上，经过10000或100000h以后，造成1％的永久变形的应力。 　　2 带括号的数值表示，这种钢材在该温度下长久使用是不合适的。 　　3 持久强度是指分布在原始横截面上，经过10000、100000或200000h以后，造成断裂的应力。   附加说明：  本标准与DIN 17175－1979、DIN 2448－1981的一致性程度为非等效。  本标准代替Q/BQB 201－1999。  本标准与Q/BQB 201－1999相比主要变化如下：  ――外径范围上限扩大到180.0mm；  ――通常长度下限修改为6m；  ――加严P、S含量的要求；  ――对钢管组批数量进行修改；  ――钢管高温性能列入资料性附录作参考；  ――修改12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB做冲击试验的规格范围。  本标准的附录A、附录B为资料性附录。  本标准由宝山钢铁股份有限公司制造管理部提出。  本标准由宝山钢铁股份有限公司制造管理部起草。  本标准起草人：杨新亮。  本标准于1985年首次发布，1989年第一次修订，1994年第二次修订，1999年第三次修订。 TD>  －   580  －  －  －  75  －   590  －  －  －  64  －   600  －  －  －  66  －   12Cr2MoWV TiB  540  － － － 176 －  550  －  －  －  162  －   560  －  －  －  147  －   570  －  －  －  132  －   580  －  －  －  118  －   590  －  －  －  105  －   600  －  －  －  82  －   610  －  －  －  80  －   620  －  －  －  69  －   630  －  －  －  59  －   640  －  －  －  58  －   注：1 蠕变极限是指分布在原始截面上，经过10000或100000h以后，造成1％的永久变形的应力。 　　2 带括号的数值表示，这种钢材在该温度下长久使用是不合适的。 　　3 持久强度是指分布在原始横截面上，经过10000、100000或200000h以后，造成断裂的应力。   附加说明：  本标准与DIN 17175－1979、DIN 2448－1981的一致性程度为非等效。  本标准代替Q/BQB 201－1999。  本标准与Q/BQB 201－1999相比主要变化如下：  ――外径范围上限扩大到180.0mm；  ――通常长度下限修改为6m；  ――加严P、S含量的要求；  ――对钢管组批数量进行修改；  ――钢管高温性能列入资料性附录作参考；  ――修改12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB做冲击试验的规格范围。  本标准的附录A、附录B为资料性附录。  本标准由宝山钢铁股份有限公司制造管理部提出。  本标准由宝山钢铁股份有限公司制造管理部起草。  本标准起草人：杨新亮。  本标准于1985年首次发布，1989年第一次修订，1994年第二次修订，1999年第三次修订。 本文来自:  详细出处参考：http://www.686cn.com/Article/info_362.html

锰钢管价格，国内锰钢管价格走势仍无起色，各地硅锰厂家亏损严重，钢厂采购价格低且采量少，虽目前各家报价暂无跌幅，但均表示，由于较多钢厂定价低，市场实际成交价格又有所小幅下调，较多厂家成本高，只能关停炉子，暂时不对外销售，以应对当前弱势。从矿石方面来看，同样受制于成交冷清，价格继续处于弱势，但由于国外矿石报价高，进口锰钢管价格价格暂无太大跌幅，港口贸易商也不敢操作，对于短期内市场，各方均认为，由于整个钢铁体系的走弱，硅锰合金价格较难出现回暖可能，但市场大批锰钢管价格企业关停，现货资源紧张致使个别地区价格小幅上调也不无可能。无论如何，2009年的锰钢管价格市场总会对锰钢管产品保持一定的需求量，但这会使2009年锰钢管行业的竞争变得更加残酷。由于铁合金产量下降，对矿产原料的选择也更加严格和挑剔，这也将动摇矿产企业的垄断地位。如印度、南非、阿曼、土耳其等国家都已表示在2009年中要增加一定的铬矿和合金的出口量，而需求将会是近年来最差的一年。从这些情况分析，在2009年，全球铬矿的供应将会出现过剩局面。由此可预计， 2009年的铬矿市场价格会继续下滑到一个新的一个平衡点。锰矿总行情亦大同小异，锰矿的卖方市场地位将会发生改变。因而2009年锰矿价格有可能会回到2007年二季度的市场水平。 　　在遭遇前所未有的金融风暴冲击这一特殊时期，上下游企业的联手共渡显得尤为重要。供需双方应立足于长远发展，在保护市场利益的同时维护好双方的利益关系，从而在经济严重衰退的特殊时期相互取得利益的最大化。　　应该意识到，锰钢管形势的好转和真正意义上的走出困境，尚需一年左右的过渡时间，铁合金行业应该克服悲观情绪，因为中国的内需市场走势仍好于国际市场，中国铁合金业在国际市场中仍有着举足轻重的地位。更何况无论在什么情况下，市场都会为铁合金产品的交易提供一定的机遇，关键的是我们注意抓住时机，把握机遇，掌握市场的主动权。　　　总之，2009年中国锰钢管行业面对的形势会更加严峻。因此，我们一定要坚定信心，要把控制生产总量与行业结构调整结合起来，进一步加大铁合金生产企业重组力度，加快淘汰落后生产能力步伐。进一步加快产品结构调整进程，带动产品出口结构的调整。要切实抓好全行业的节能减排工作，大力推广节能减排先进技术应用，提高企业创新能力和竞争力，促进行业持续平稳发展。锰钢管价格的情况更加的令人担忧，锰钢管价格已经开始出现了下滑的趋势，民营钢厂的减产信息使人为稳定价格的阻力重重，锰钢管由此可能陷入下滑通道，随价格的下调，还会有更多的企业选择临时性停产。

品名 规格 材质 钢厂/产地 价格（元/吨） 涨跌 备注北京无缝钢管价格 32*3.0 20# 重无 6400 - -北京无缝钢管价格 38*3.0 20# 重无 6100 - -北京无缝钢管价格 57*3.5 20# 重无 5800 - -北京无缝钢管价格 76*4 20# 重无 5200 - -北京无缝钢管价格 89*4.5 20# 重无 5200 - -北京无缝钢管价格 108*4.5 20# 重无 5200 - -北京无缝钢管价格 133*5 20# 成无 5600 - -北京无缝钢管价格 159*6 20# 成无 5600 - -北京无缝钢管价格 219*6 20# 成无 5700 -300 新货北京无缝钢管价格 377*10 20# 成都总厂 - - 缺货

镀锌钢管 价格 单位一般以重量单位吨来计算。不同型号的镀锌钢管， 价格 不同；镀锌量厚度不同， 价格 也同样不同。现在 市场 上镀锌钢管的 价格 都在5000元/吨以上，但不超过6000元/吨。不同钢厂，不同产地生产出来的镀锌钢管 价格 上有很大的差异，其中华歧的镀锌钢管在同类产品中 价格 最高。下面来看看国内几个省份近日来的镀锌钢管 价格成都 市场 镀锌钢管 价格重庆 市场 镀锌钢管 价格 沈阳 市场 镀锌钢管 价格上海 市场 镀锌钢管 价格从这些图表中可以看出，今日 市场 上镀锌钢管的 价格 没有很大的涨跌趋势， 价格 平稳。

锅炉的表面是受到高温、压力和腐蚀介质作用下长期工作的  当锅炉管钢材承受不了其工作状态的负荷时，就会发生不同形式的损坏而造成事故。火力发电厂锅炉受热面管子常见事故主要有以下几种类型：长时超温爆管、短时超温爆管，锅炉管材质不良管和腐蚀热疲劳损坏。　　（一）   长时超温爆管 　　超温是指金属材料在超过额定温度下运行。额定温度指钢材在设计寿命下运行的允许最高温度，也可指工作时的额定温度，只要超出上述温度的一种即为超温运行。 　　长时超温的管子钢由于原子扩散加剧，导致钢材组织发生变化，使蠕变速度加快，持久强度降低，因此管子达不到设计寿命就提前爆破损坏。爆管大多发生在高温过热器管出口段的向火侧及管子弯头处，水冷壁管、凝渣管和省煤器等也时有发生。 　　在长时超温爆管过程中，蒸汽和烟汽等腐蚀介质起了加速的作用。当管壁温度超过其氧化临界温度时，蒸汽和烟汽会使管壁产生一层较厚的氧化铁；在管子胀粗时，这层氧化铁将沿垂直于应力的方向裂开；于是重新裸露的金属在拉应力和蒸汽或烟汽的作用下产生应力腐蚀，加速裂纹扩展，最终导致爆裂。故破口具有脆性断裂特征，且往往有腐蚀产物存在于裂纹内。 　　（二）   短时超温爆管 　　锅炉受热面管子在运行中冷却条件恶化、干烧，使管壁温度短期内突然升高，温度达到临界点（Ac1）以上，钢的抗拉强度急剧下降，管子应力超过屈服极限，产生剪切断裂而爆管，这种爆管称为短时超温爆管。 　　短时超温爆管大多发生在冷壁管燃烧带附近及喷燃器附近的向火侧和凝渣管上，省煤器和某些高压锅炉的屏式过热器也偶有发生。 　　由于短时超温的管壁温度高于Ac1，有时甚至高于Ac3，爆管时的汽水喷射犹如不同程度的淬火，因此，此时破口处的组织一般为低马氏体或贝氏体；过热器管破口也可能为珠光体和铁素体组织。显然，破口周围管材的硬度会明显增加。 　　超温爆管除结构设计不当外，主要是超负荷运行、操作不当或管内脏物堵塞等原因造成的。超负荷运行会使对流过热器出口温度普遍升高，加剧了超温现象，以致管子蠕变加速；起动不正常而使燃烧发生剧烈变化、升压速度快或炉膛发生灭火放炮等都会引起管子超温；管内脏物或盐垢堵塞，会造成汽水循环不良，引起管子局部过热而很快导致爆管。 　　（三）   材质不良引起的爆管 　　材质不良的爆管是指错用钢材或使用了有缺陷的钢材造成管子提早损坏。 　　由于用错材料，实际上是一种超温运行。按照拉尔森─米列尔方程估算，超温运行将会使钢管寿命大为缩短，有的甚至运行数千小时即发生爆管。 　　如材料本身存在裂纹、严重脱碳或夹杂等缺陷，或在安装、检修时使用了有折叠、结疤、裂口的钢管，则管子强度将被严重削弱，在高温运行过程中缺陷部位易产生应力集中，致使裂纹扩展、缺陷扩大而导致爆管。 　　有缺陷的管子爆破，破口边缘常常可以分成两部分：有缺陷部分破口边缘粗糙，呈脆性断口（破口缺陷豁开）；没有缺陷的部分呈塑性断口。　　（四）   腐蚀性热疲劳裂纹损坏 　　锅炉受热面管子的汽水分层、省煤器管汽塞、过热器带水、减温减压阀门间隙性开启等，都会引起温度的拨动，造成交变热应力，产生热疲劳裂纹。并且，在腐蚀性介质作用下，这些管子上的疲劳裂纹特别容易产生在诸如表面粗糙、划痕、腐蚀坑等腐蚀速度较大的有缺口区域，所以称之为腐性热疲劳裂纹。腐蚀性热疲劳裂纹一般呈丛状单行分布，并垂直于应力方向。在管内壁为横向环状裂纹，裂纹较短，断口为带疲劳特征的脆性断口。 　　锅炉受热面管子在运行过程中，管壁直接与高温烟汽、水和蒸汽接触，也会产生其他腐蚀现象，引起管子过早的破裂损坏。象空气预热器等如在露天下工作，由于烟汽中有SO2，还会产生低温腐蚀损坏。

用于制造各种锅炉及重要附件，由于锅炉钢板处于中温（350°C以下）高压状态下工作，除承受较高压力外，还受到冲击，疲劳载荷及水和气腐蚀，要求保证一定强度，还要有良好的焊接及冷弯性能。 如：20g，16Mng等。  锅炉板的用途　　钢板中的一个大类－－锅炉板　　主要用于制作锅炉使用。　　热处理：热轧，正火，控轧，退火，回火＋正火，调质。　　中国国标的锅炉板执行标准为：GB713。　　锅炉板牌号：20g,16Mng,SA285GrC,SB410,410B,KP42,12Cr1MoVg,15CrMog,15Mo3,16Mo3,P265GH,P355GH,19Mn6　　14crmnmovbg　　锅炉板应用范围：　　牌号 δ6/MPA 应用范围　　20G 250 《450 ℃ 中、低压锅炉　　22G 270 《450 ℃ 中、低压锅炉　　12MNG 300 《450 ℃ 中、低压锅炉　　16MNG 350 -40-450℃ 中、低压锅炉　　15MNMG 400 -40-500℃ 中压锅炉　　14MNMOVG 500 -20-500℃ 高压锅炉　　14mnmovbreg 500 《520 ℃ 高压锅炉　　18mnmonbg 500 0-520℃ 高压锅炉　　14crmnmovbg 650 400-560℃高压容器与锅炉

钢管的价格是按米，还是论重量? 如何计算呢? 钢管价格并不是一成不变的。钢管价格会呈周期性波动，是钢铁行业市场周期的综合反映， 它是价格-效益-投资-产能-供求关系连锁作用的结果。总体来看，影响钢管价格变化主要有以下几个因素：一是生产成本，这是钢管价格变动的基础；二是供求关系，是影响钢管价格变化的关键因素；三是市场体系，有缺陷的市场体系可能会放大供求关系的失衡，造成价格的大起大落。钢管价格计算方法 一般按吨（t）计价！因为在算量的时候钢材都是折合成吨来计量的！ 不同的规格价格相差还是比较的大的。 而且和钢管市场有关，比如年底钢材价格非常高的一个阶段，当时钢材价格可以到千一顿 现在价格已经降的很低了 另外不同的地方价格也不一样，一般这些材料的价格要到一些钢管网上可以查到，要收费的！ 上海现在钢管的价格在4500——5800之间（规格不同)! 现在还有上涨的趋势！  钢管换算重量公式：m＝F×L×p/1000说明：m：重量（kg） F：断面积（mm2) L：长度（m） p：密度（g/cm3）

GB3087-1999 GB5310-1995（热轧、挤压、扩管）锅炉管(GB3087-1999 GB5310-1995)钢管网锅炉管(GB3087-1999 GB5310-1995)钢管导航网锅炉管(GB3087-1999 GB5310-1995) 钢管壁厚允许偏差标准 钢管壁厚(S) 壁厚允许偏差GB3087-1999 ≤20 +15%,-12.5%(最小为+0.45mm,-0.35mm)>20 ±12.5%GB5310-1995+15%(最小为+0.48mm)-10%(最小为+0.32mm)3.5-20 +15%,-10%>20 D ±10%D≥219 +12.5%,-10%外径允许偏差标准 外径(D) 外径允许偏差GB3087-1999 ≤159 ±1.0%(最小为±0.5mm)>159 ±1.0%GB5310-1995 ≤159 ±1.0%(最小为±0.5mm)>159 ±1.0% 纵向力学性能标准 牌号 抗拉强度(MPa) 屈服点（MPa）≥ 伸长率（%） ≥ 冲击功(J)≥GB3087-1999 10 333-475 196 24 -20 392-588 245/226 20 -GB5310-1995 20G 410-550 245 24 3520MnG ≥415 240 22 3525MnG ≥485 275 20 3515MoG 450-600 270 22 3520MoG ≥415 220 22 3512CrMoG 410-560 205 21 3515CrMoG 440-640 235 21 3512Cr2MoG 450-600 280 20 3512Cr1MoVG 470-640 255 21 3512Cr2MoWVTib 540-735 345 18 35化学成份标准 牌号 C Si Mn P≤ S≤ Cr Mo V Ti B WGB3087-1999 10 0.07-0.14 0.17-0.37 0.35-0.65 0.035 0.035 ≤0.15 - - - - -20 0.17-0.24 0.17-0.37 0.35-0.65 0.035 0.035 ≤0.25 - - - - -GB5310-1995 20G 0.17-0.24 0.17-0.37 0.35-0.65 0.030 0.030 - - - - - -20MnG 0.17-0.24 0.17-0.37 0.70-1.00 0.030 0.030 - - - - - -25MnG 0.22-0.30 0.17-0.37 0.70-1.00 0.030 0.030 - - - - - -15MoG 0.12-0.20 0.17-0.37 0.40-0.80 0.030 0.030 - 0.25-0.35 - - - -20MoG 0.15-0.25 0.17-0.37 0.40-0.80 0.030 0.030 - 0.44-0.65 - - - -12CrMoG 0.08-0.15 0.17-0.37 0.40-0.70 0.030 0.030 0.40-0.70 0.40-0.55 - - - -15CrMoG 0.12-0.18 0.17-0.37 0.40-0.70 0.030 0.030 0.80-1.10 0.40-0.55 - - - -12Cr2MoG 0.08-0.15 ≤0.50 0.40-0.70 0.030 0.030 2.00-2.50 0.90-1.20 - - - -12Cr1MoG 0.08-0.15 0.17-0.37 0.40-0.70 0.030 0.030 0.90-1.20 0.25-0.35 0.15-0.30 - - -12Cr2MoWVTiB 0.08-0.15 0.45-0.75 0.45-0.65 0.030 0.030 1.60-2.10 0.50-0.65 0.28-0.42 0.08-0.18 0.002-0.18 0.30-0.55

锡能锅炉厂是关心锡的人，有时候会关注的厂商，下面我们就介绍一家厂作为例子。无锡锡能锅炉集团-原无锡锡能锅炉有限公司位于无锡市风景秀丽的滨湖区华庄镇，公司是国内较早从事工业锅炉的专业制造厂家，占地面积8万平方米，建筑面积5.5万平方米，资产上亿元，员工510余名，其中工程技术人员108名，高级工程师10名。公司ISO9001认证省高新企业、AAA级信用企业、私营百强企业，全国乡镇中型企业。一流的生产检测设备和雄厚的科研实力，奠定了公司在同行业中的领先地位。　　锡能牌系列工业锅炉是“省高新技术产品，省名牌产品，省节能产品”。拥有燃煤、燃油、燃气、燃水煤浆四大系列产品，可广泛用于纺织、印染、木材、化工、集中供热等诸多工业领域。公司有机热载体加热炉从60万-2500万大卡/时，快装、组装及散装蒸气锅炉从4ton/h~220ton/h，热水锅炉从2.8MW~116MW。品种齐全。产品畅销全国各地，远销东南亚及欧洲等地区。　　公司秉承“科技不断创新，质量不断求高，营销不断超前”的经营理念，以科技创新为起点，严谨的质保体系为保证，诚信务实的营销方式，无微不至的星级服务，缔造锡能品牌。合理有效的管理模式，高素质的专业人才，厚实的企业文化，使企业呈现勃勃生机。　　 公司作为高科技，高质量，高效率的现代企业。锡能人：以诚信的服务态度，优良的产品质量，微利的经营方式与国内外厂商共缔辉煌。如果你想知道锡能锅炉厂等更多的相关的知识，你可以登陆上海有色网进行查询。

品名 规格 材质 钢厂/产地 价格（元/吨） 涨跌 备注秦皇岛市无缝钢管 32*3mm 20# 秦皇岛市 4950 - -秦皇岛市无缝钢管 38*3mm 20# 秦皇岛市 4700 - -秦皇岛市无缝钢管 60*4mm 20# 秦皇岛市 4600 - -秦皇岛市无缝钢管 108*4.5mm 20# 秦皇岛市 4600 - -秦皇岛市无缝钢管 133*4.5mm 20# 秦皇岛市 4600 - -秦皇岛市无缝钢管 159*6mm 20# 秦皇岛市 4550 - -秦皇岛市无缝钢管 219*6mm 20# 秦皇岛市 4600 - -秦皇岛市无缝钢管 325*8mm 20# 秦皇岛市 5150 - -秦皇岛市无缝钢管 377*10mm 20# 秦皇岛市 5600 - 热扩秦皇岛市无缝钢管 426*11mm 20# 秦皇岛市 5700 - 热扩

1.小型铝制承压锅炉的材料应当符合GB3193《铝及铝合金热轧板》和GB/T3190《变形铝及铝合金化学成分》的规定。铝材的许用应力按照国家标准提供的力学性能选取，其安全系数：NB＝4．0，NS＝1．5。锅筒（壳）或者炉胆的取用壁厚不得小于4毫米。 　　2.小型铝制承压锅炉的锅筒（壳）、炉胆与相连接的封头、管板可以采用插入式全焊透的T形连接结构。 　　3.小型铝制承压锅炉的封头应当用整块铝板制造，需拼接时不得超过两块，拼接焊缝应当采用全焊透结构，并保证焊透。 　　4.小型铝制承压锅炉必须采用符合下列要求的水封式安全装置： 　　（一）水封管的直径应当根据锅炉的额定容量和压力确定，且内径不得小于25毫米； 　　（二）水封装置安装时，其有效水柱高度最大不得超过4米且只允许负偏差； 　　（三）水封管上不得装设任何阀门，同时应当有防冻措施。 　　5.小型铝制承压锅炉应当每两年进行一次水压试验，水压试验按照第二十五条规定执行。在水压试验前，应当进行必要的内外部检查。 　　6.小型铝制承压锅炉不得采用酸、碱进行清洗。

紫铜钢管是紫铜的一个种类，包括c1100紫铜钢管、T2进口紫铜钢管、T1紫铜钢管等，随着中国经济的发展，中国紫铜 行业 也是众多紫铜厂商关注的焦点之一。紫铜就是铜单质，因其颜色为紫红色而得名。紫铜就是工业纯铜，其熔点为1083℃，无同素异构转变，相对密度为8.9，为镁的五倍。比普通钢还重约15%。其具有玫瑰红色，表面形成氧化膜后呈紫色，故一般称为紫铜。它是含有一定氧的铜，因而又称含氧铜。1.紫铜钢管的性质紫铜，因呈紫红色而得名。它不一定是纯铜，有时还加入少量脱氧元素或其他元素,以改善材质和性能，因此也归入铜合金。中国紫铜加工材成分可分为：普通紫铜(T1、T2、T3、T4)、无氧铜（TU1、TU2和高纯、真空无氧铜）、脱氧铜（TUP、TUMn）、添加少量合金元素的特种铜（砷铜、碲铜、银铜）四类。紫铜的电导率和热导率仅次于银，广泛用于制作导电、导热器材。紫铜在大气、海水和某些非氧化性酸（盐酸、稀硫酸）、碱、盐溶液及多种有机酸（醋酸、柠檬酸）中，有良好的耐蚀性，用于化学工业。另外，紫铜有良好的焊接性，可经冷、热塑性加工制成各种半成品和成品。20世纪70年代，紫铜的 产量 超过了其他各类铜合金的总 产量 。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。 紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。2.紫铜钢管的用途紫铜的用途比纯铁广泛得多，每年有50%的铜被电解提纯为纯铜，用于电气工业。这里所说的紫铜，确实要非常纯，含铜达99.95%以上才行。极少量的杂质，特别是磷、砷、铝等，会大大降低铜的导电率。铜中含氧(炼铜时容易混入少量氧)对导电率影响很大，用于电气工业的铜一般都必须是无氧。铜管质地坚硬，不易腐蚀，且耐高温、耐高压，可在多种环境中使用。与此相比，许多其他管材的缺点显而易见，比如过去住宅中多用的镀锌钢管，极易锈蚀，使用时间不长就会出现自来水发黄、水流变小等问题。还有些材料在高温下的强度会迅速降低，用于热水管时会产生不安全隐患，而铜的熔点高达摄氏1083度，热水系统的温度对铜管微不足道。想要了解更多关于紫铜钢管的信息，请继续浏览上海 有色 网。 

钢管镀锌是提高钢管耐锈蚀性能、装饰美观的一种工艺手法。目前，最常用的钢管镀锌方法是热镀锌。无缝钢管的制造工艺可以分为：热轧（挤压）、冷轧（拔）、热扩钢管这基本的几类。焊管按照制造工艺可以分为：直缝焊接钢管，埋弧焊接钢管、板卷对接焊钢管，焊管热扩钢管。按照钢管的形状可以分为方形管、矩形管、八角形，六角形、D形，五角形等异形钢管。 复杂断面钢管，双凹型钢管，五瓣梅花形钢管，圆锥形钢管，波纹形钢管，瓜子形钢管，双凸形钢管等。按用途分类--管道用钢管、热工设备用钢管、机械工业用钢管、石油、地质钻探用钢管、容器钢管、化学工业用钢管、特殊用途钢管、其他。钢管生产技术的发展开始于自行车制造业的兴起。钢管不仅用于输送流体和粉状固体、交换热能、制造机械零件和容器，它还是一种经济钢材。用钢管制造建筑结构网架、支柱和机械支架，可以减轻重量，节省 金属 20～40％，而且可实现工厂化机械化施工。钢管对国民经济发展和人类生活品质的提高关系甚大，远胜于其他钢材。从人们的日常用具、家具、供排水、供气、通风和采暖设施到各种农机用具的制造、地下资源的开发、国防和航天所用枪炮、子弹、导弹、火箭等都离不开钢管。钢管镀锌能有效地延长钢管的腐蚀时间，使得钢管的利用价值得到提升，目前钢材 市场 的镀锌钢管的 价格 也在小幅度的上涨。 

涂敷钢管是在大口径螺旋焊管和高频焊管基础上涂敷塑料而成，最大管口直径达1200mm，涂敷钢管可根据不同的需要涂敷聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE）、环氧树脂（EPOZY）等各种不同性能的塑料涂层，附着力好，抗腐蚀性强，可耐强酸、强碱及其它化学腐蚀，无毒、不锈蚀、耐磨、耐冲击、耐渗透性强，管道表面光滑，不粘附任何物质，能降低输送时的阻力，提高流量及输送效率，减少输送压力损失。涂层中无溶剂，无可渗出物质，因而不会污染所输送的介质，从而保证流体的纯洁度和卫生性，在-40℃到+80℃范围可冷热循环交替使用涂敷钢管，不老化、不龟裂，因而可以在寒冷地带等苛刻的环境下使用。大口径涂敷钢管广泛应用于自来水、天然气、石油、化工、医药、钢管、通讯、电力、海洋等工程领域。

高压锅炉管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。高压锅炉管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。  高压锅炉管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。制造方法与无缝管相同，但对制造高压锅炉管所用的钢种有严格的要求。使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求其具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。   　　高压锅炉管规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。   高压锅炉管规格  宝钢 无锡 天津 鞍钢 鲁宝 无锡  天津 包头 成都 天津 包头 成都　进口   12*2-3 83*4.5-6-8-10-12-14 168*5-6-8-10-12-14-16 351*10-12-14-16-18   14*2-2.5-3 89*4.5-6-7-10-14-16 168*18-20-22-25-30 351*20-22-25-28-30   16*2-2.5-3 95*6-8-10-12-14-16 180*7-8-10-12-14-16 351*32-35-40-45   18*2-2.5-3 102*4.5-6-8-10-12-14 180*18-22-25-28-30 377*10-12-14-16-18   20*2-2.5-3-4.5 102*16-18-20-22-25 194*7-8-9-10-12-14-16 377*20-22-25-28-30   22*2-2.5-3-4 108*5-6-8-10-12-14 194*18-20-22-25-30 377*32-35-38-40-45   25*2.5-3-4-5 108*16-20-22-25-28 203*7-8-10-12-14-16 402*10-12-14-16-18-20   28*2.5-3-4-4.5 5 114*5-6-7-8-10-12 203*18-20-22-25-35 402*22-25-28-30-34   30*3-3.5-4-6 114*14-16-18-20-22-25 219*6-7-8-10-12-14 402*38-40-45-50   32*3-3.5-4-5-6 121*6-8-10-12-14-16 219*16-18-20-22-25 406*10-12-14-16-18-20   34*3-3.5-4-5-6 121*18-20-22-25-30 219*28-30-35-40 406*22-25-28-30-32   38*3.5-4-5-6 127*6-7-8-10-12-14-16 245*9-10-12-14-16-18 406*35-40-45   42*4-6-7-8-10 127*18-20-22-25-30 245*20-22-25-28-30 426*10-12-14-16-18-20   45*3.5-4-5-6-7-8-10 133*5-6-7-8-10-12-14 245*32-35-40 426*22-25-28-30-32   48*3.5-4-6-8-10-12 133*16-18-20-22-25 273*9-10-12-14-16-18 426*35-40-45-50   51*3.5-4-6-8-10 140*5-6-7-8-10-12-14 273*20-22-25-28-30 450*10-12-16-20-35-50   54*3.5-4-5-6-8-10-12 140*16-18-20-22-25 273*32-35-40 457*12-16-18-20-45   57*3.5-4-6-7-8-10 146*6-8-10-12-14-16 299*10-12-14-16-18-20 480*12-14-20-25-50   60*3.5-4-5-6-7-8-10 146*18-20-22-25-30 299*22-25-28-30-35 508*12-20-30-40-55   63.5*4-6-8-9-10-12 152*5-6-8-10-12-14 299*38-40-45 530*12-14-16-18-30-40   68*4-6-8-10-12-14 152*16-18-20-22-28 325*9-10-12-14-16-18 630*12-16-20-25-30-50   73*4-6-8-10-12-16 159*5-6-8-10-12-14 325*20-22-25-28-30 815*30-70   76*4-6-7-8-12-16-20 159*16-18-22-25-30 325*32-35-40-45 755*76 760*32 865*60   高压锅炉管标准　　低中压锅炉管GB3087-1999、高压锅炉管GB5310-1999是用于制造各种结构低高压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管用的优质碳素结构钢热轧和冷拔（轧）无缝钢管。结构用无缝钢管（GB/T8162-1999）是用于一般结构和机械结构的无缝钢管。  　　规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。  　　异型无缝钢管是除了圆管以外的其他截面形状的无缝钢管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝钢管（代号为D）、不等壁厚异型无缝钢管（代号为BD）、变直径异型无缝钢管（代号为BJ）。异型无缝钢管广泛用于各种结构件、工具和机械零部件。和圆管相比，异型管一般都有较大的惯性矩和截面模数，有较大的抗弯抗扭能力，可以大大减轻结构重量，节约钢材。 　　4.化学成分检验  　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。  　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及《钢铁及合金化学分析方法》、GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。  　　(3)进口锅炉钢管的化学成分检验按合同规定的有关标准进行。  　　5.锅炉管采用钢号 　　(1)优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG。 　　(2)合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等。 　　(3)有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。 　　此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 　　6.物理性能检验  　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验按GB/T228-87，水压试验按GB/T241-90，压扁试验按GB/T246-97，扩口试验按GB/T242-97，冷弯试验按GB244-97。  　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验、水压试验和压扁试验与GB3087-82规定相同；冲击试验按GB229-94，扩口试验按GB/T242-97，晶粒度试验按YB/T5148-93；显微组织检验按GB13298-91，脱碳层检验按GB224-87，超声波检验按GB/T5777-96。  　　(3)进口锅炉管的物理性能检验及指标按合同规定的有关标准进行。  　　7.主要进出口情况  　　(1)锅炉管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。  　　(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。  　　(3)从德国进口的合金钢管，钢号主要有34CrMo4和12CrMoV等。这种钢管高温性能好，常用来作为高温锅炉用钢管。  　　(4)日本进口的合金管较多，规格有426.012mm5～8m；152.48.0mm12m；89.110.0mm6m；101.610.0mm12m；114.38.0mm6m；127.08.0mm9m等。执行日本工业标准JISG3458钢号为STPA25。这种钢管常用来作配套用高温合金管。  　　8.金刚石岩芯钻探用无缝钢管（GB3423-82）是用于金刚石岩芯钻探的钻杆、岩心杆、套管的无缝钢管。 　　9.石油钻探管（YB528-65）是用于石油钻探两端内加厚或外加厚的无缝钢管。钢管分车丝和不车丝两种，车丝管用接头联结，不车丝管用对焊的方法与工具接头联结。 　　10.船舶用碳钢无缝钢管（GB5213-85）是制造船舶I级耐压管系、Ⅱ级耐压管系、锅炉及过热器用的碳素钢无缝钢管。碳素钢无缝钢管管壁工作温度不超过450℃，合金钢无缝钢管管壁工作温度超过450℃。 　　11.汽车半轴套管用无缝钢管（GB3088-82）是制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管用的优质碳素结构钢和合金结构钢热轧无缝钢管。 　　12.柴油机用高压油管（GB3093-2002）是制造柴油机喷射系统高压管用的冷拔无缝钢管。 　　13.液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。

1、小型铝制承压锅炉的材料应当符合GB3193《铝及铝合金热轧板》和GB/T3190《变形铝及铝合金化学成分》的规定。铝材的许用应力按照国家标准提供的力学性能选取，其安全系数：NB＝4．0，NS＝1．5。锅筒（壳）或者炉胆的取用壁厚不得小于4毫米。　　2、小型铝制承压锅炉的锅筒（壳）、炉胆与相连接的封头、管板可以采用插入式全焊透的T形连接结构。　　3、小型铝制承压锅炉的封头应当用整块铝板制造，需拼接时不得超过两块，拼接焊缝应当采用全焊透结构，并保证焊透。　　4、小型铝制承压锅炉必须采用符合下列要求的水封式安全装置：　　（一）水封管的直径应当根据锅炉的额定容量和压力确定，且内径不得小于25毫米；　　（二）水封装置安装时，其有效水柱高度较大不得超过4米且只允许负偏差；　　（三）水封管上不得装设任何阀门，同时应当有防冻措施。　　5、小型铝制承压锅炉应当每两年进行一次水压试验，水压试验参照《锅炉整体水压试验工艺》执行。在水压试验前，应当进行必要的内外部检查。　　6、小型铝制承压锅炉不得采用酸、碱进行清洗。

近日记者从百色市政府办获悉，广西华银铝热电厂2号、3号、5号锅炉水压试验现已成功，这标志着华银铝热电厂5台主要设备工业部分施工基本完成。　　这次水压试验是由华银公司、中铝国际、监理单位、广西壮族自治区特种设备监督检验院和广西建工集团靠前安装公司工程师检查验收。广西华银铝热电厂1号至5号锅炉由广西建工集团靠前安装公司安装，从今年3月18日开始建设，8月份提前完成了1号锅炉和4号锅炉的安装，2、3、5号锅炉也按期完成安装工作，下一步将重点进行技术施工，明年１月份完成工程任务。　　华银铝热电厂是广西华银氧化铝一期工程关键项目之一，华银铝一期工程于2005年6月18日全面开工建没。工程现已完成44个子项目，概算产值18亿元。正在设计子项目28项，概算产值15亿元。

高压锅炉钢管：主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些锅炉管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性，采用钢号有：优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG；12Cr2MO高压锅炉管、合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等；有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb高压锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 地质钻探及石油钻控用无缝钢管；为探明地下岩层结构、地下水、石油、天然气及矿产资源情况，利用钻机打井。石油、天然气开采更离不开打井，地质钻控用石油钻探用无缝钢管是钻井的主要器材，主要包括岩芯外管、岩芯内管、套管、钻杆等。由于钻探用管要深入到几千米地层深度工作，工作条件极为复杂，钻杆承受拉、压、弯曲、扭转和不均衡冲击载荷等应力作用，还要受到泥浆、岩石磨损，因此，要求管材必须具有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性，钢管用钢用“DZ”（地质的汉语拼音字头）加数字一代表钢屈服点表示，常用的钢号有DZ45的45MnB、50Mn；DZ50的40Mn2、40Mn2Si；DZ55的40Mn2Mo、40MnVB；DZ60的40MnMoB、DZ65的27MnMoVB。钢管都以热处理状态交货。 石油裂化管：用于石油炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝管。常用优质碳素钢（10、20）、合金钢（12CrMo、15CrMo）、耐热钢（12Cr2Mo、15Cr5Mo）、不锈钢（1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti）制造。钢管除得证化学成分和各种机械性能外，还要保证水压、压扁、扩口等试验，及表面质量和无损检验。钢管在热处理状态下交货。 不锈钢管：用各种不锈钢热轧，冷轧的不锈钢管，广泛应用于石油、化工设备管道和各种用途的不锈钢结构零件，除应保证化学成分和机械性能，凡用作承受流体压力的钢管要保证水压试验合格。各种专用钢管要按规定保证条件。

中国输气管道建设的高峰期。石油和天然气作为一种主要能源在国家的经济建设中发挥着越来越重要的作用。随着石油天然气需求量的不断增加 ,管道的输送压力不断增加 ,管线钢管向着大口径、厚壁和高强度方向发展已成趋势。“西气东输”和“陕京二线”天然气输送管线工程就标志着我国采用大口径、厚壁、高压输送管的新起点。为了实现西气东输工程用大口径直缝埋弧焊钢管的国产化 ,巨龙钢管有限公司建成了国内第一条JCOE大口径直缝埋弧焊管生产线 ,直缝钢管是焊缝与钢管纵向平行的钢管。通常分为公制电焊钢管、电焊薄壁管、变压器冷却油管等等。　　生产工艺　　直缝高频焊接钢管具有工艺相对简单，快速连续生产的特点，在民用建筑、石化、轻工等部门有广泛用途。多用于输送低压流体或做成各种工程构件及轻工产品。 　　1.直缝高频焊接钢管的生产工艺流程 　　直缝焊接钢管是通过高频焊接机组将一定的规格的长条形钢带卷成圆管状并将直缝焊接而成钢管。钢管的形状可以是圆形的，也可以是方形或异形的，它取决于焊后的定径轧制。焊接钢管的材料主要是：低碳钢及σs≤300N/mm2、σs≤500N/mm2的低合金钢或其他钢材。直缝钢管高频焊接的生产工艺流程如下： 　　2.高频焊接 　　高频焊接是根据电磁感应原理和交流电荷在导体中的趋肤效应、邻近效应和涡流热效应，使焊缝边缘的钢材局部加热到熔融状态，经滚轮的挤压，使对接焊缝实现晶间接合，从而达到焊缝焊接之目的。高频焊是一种感应焊（或压力接触焊），它无需焊缝填充料，无焊接飞溅，焊接热影响区窄，焊接成型美观，焊接机械性能良好等优点，因此在钢管的生产中受到广泛的应用。 　　钢管的高频焊接正是利用交流电的趋肤效应和邻近效应，钢材（带钢）经滚压成型后，形成一个截面断开的圆形管坯，在管坯内靠近感应线圈中心附近旋转一个或一组阻抗器（磁棒），阻抗器与管坯开口处形成一个电磁感应回路，在趋肤效应和邻近效应的作用下，管坯开口处边缘产生强大而集中的热效应，使焊缝边缘迅速加热到焊接所需温度经压辊挤压后，熔融状态的金属实现晶间接合，冷却后形成一条牢固的对接焊缝。 　　3.高频焊管机组 　　直缝钢管的高频焊接过程是在高频焊管机组中完成的。高频焊管机组通常由滚压成型、高频焊接、挤压、冷却、定径、飞锯切断等部件组成，机组的前端配有储料活套，机组的后端配有钢管翻转机架；电气部分主要有高频发生器、直流励磁发电机和仪表自动控制装置等组成。现以φ165mm高频焊管机组为例，其主要技术参数如下： 　　3.1 焊管成品　　圆管外径： φ111~165mm　　方管： 50×50~125×125mm　　矩形管： 90×50~160×60~180×80mm　　成品管壁厚：2~6mm 　　3.2 成型速度： 20~70米/分钟 　　3.3 高频感应器：　　热功率： 600KW　　输出频率： 200~250KHz　　电源： 三相380V 50Hz　　冷却： 水冷　　激励电压： 750~1500V 　　4.高频激励电路 　　高频激励电路（又称高频振荡电路），是由安装在高频发生器内的大型电子管和振荡槽路组成，它是利用电子管的放大作用，在电子管接通灯丝和阳极时，把阳极输出信号正反馈到栅极，形成自激振荡回路。激励频率的大小取决于振荡槽路的电气参数（电压、电流、电容和电感）。 　　5.直缝钢管高频焊接工艺 　　5.1 焊缝间隙的控制 　　将带钢送入焊管机组，经多道轧辊滚压，带钢逐渐卷起，形成有开口间隙的圆形管坯，调整挤压辊的压下量，使焊缝间隙控制在1~3mm，并使焊口两端齐平。如间隙过大，则造成邻近效应减少，涡流热量不足，焊缝晶间接合不良而产生未熔合或开裂。如间隙过小则造成邻近效应增大，焊接热量过大，造成焊缝烧损；或者焊缝经挤压、滚压后形成深坑，影响焊缝表面质量。 　　5.2 焊接温度控制 　　焊接温度主要受高频涡流热功率的影响，根据公式（2）可知，高频涡流热功率主要受电流频率的影响，涡流热功率与电流激励频率的平方成正比；而电流激励频率又受激励电压、电流和电容、电感的影响。激励频率公式为： 　　f=1/[2π(CL)1/2]...(1)　　式中：f-激励频率(Hz)；C-激励回路中的电容(F)，电容=电量/电压；L-激励回路中的电感，电感=磁通量/电流 　　上式可知，激励频率与激励回路中的电容、电感平方根成反比、或者与电压、电流的平方根成正比，只要改变回路中的电容、电感或电压、电流即可改变激励频率的大小，从而达到控制焊接温度的目的。对于低碳钢，焊接温度控制在1250~1460℃，可满足管壁厚3~5mm焊透要求。另外，焊接温度亦可通过调节焊接速度来实现。 　　当输入热量不足时，被加热的焊缝边缘达不到焊接温度，金属组织仍然保持固态，形成未熔合或未焊透；当输入热时不足时，被加热的焊缝边缘超过焊接温度，产生过烧或熔滴，使焊缝形成熔洞。 　　5.3 挤压力的控制 　　管坯的两个边缘加热到焊接温度后，在挤压辊的挤压下，形成共同的金属晶粒互相渗透、结晶，最终形成牢固的焊缝。若挤压力过小，形成共同晶体的数量就小，焊缝金属强度下降，受力后会产生开裂；如果挤压力过大，将会使熔融状态的金属被挤出焊缝，不但降低了焊缝强度，而且会产生大量的内外毛刺，甚至造成焊接搭缝等缺陷。 　　5.4 高频感应圈位置的调控 　　高频感应圈应尽量接近挤压辊位置。若感应圈距挤压辊较远时，有效加热时间较长，热影响区较宽，焊缝强度下降；反之，焊缝边缘加热不足，挤压后成型不良。 　　5.5 阻抗器是一个或一组焊管专用磁棒，阻抗器的截面积通常应不小于钢管内径截面积的70%，其作用是使感应圈、管坯焊缝边缘与磁棒形成一个电磁感应回路，产生邻近效应，涡流热量集中在管坯焊缝边缘附近，使管坯边缘加热到焊接温度。阻抗器用一根钢丝拖动在管坯内，其中心位置应相对固定在接近挤压辊中心位置。开机时，由于管坯快速运动，阻抗器受管坯内壁的磨擦而损耗较大，需要经常更换。 　　5.6 焊缝经焊接和挤压后会产生焊疤，需要清除。清除方法是在机架上固定刀具，靠焊管的快速运动，将焊疤刮平。焊管内部的毛刺一般不清除。 　　5.7 工艺举例　　现以焊制φ32×2mm 直缝焊管为例，简述其工艺参数：　　带钢规格：2×98mm 带宽按中径展开加少量成型余量　　钢材材质：Q235A　　输入 励磁电压：150V 励磁电流：1.5A 频率：50Hz　　输出 直流电压：11.5kV 直流电流：4A 频率：120000Hz　　焊接速度：50米/分钟　　参数调节：根据焊接线能量的变化及时调节输出电压和焊接速度。参数固定后一般不用调整。 　　6.高频焊管的技术要求与质量检验 　　根据GB3092《低压流体输送用焊接钢管》标准的规定，焊管的公称直径为6~150mm，公称壁厚为2.0~6.0mm，焊管的长度通常为4~10米，可按定尺或倍尺长度出厂。钢管表面质量应光滑，不允许有折叠、裂缝、分层、搭焊等缺陷存在。钢管表面允许有不超过壁厚负偏差的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等轻微缺陷存在。允许焊缝处壁厚增厚和内缝焊筋存在。 　　焊接钢管应做机械性能试验和压扁试验以及扩口试验，并要达到标准规定的要求。钢管应能承受一定的内压力，必要时进行2.5Mpa压力试验，保持一分钟无渗漏。允许用涡流探伤的方法代替水压试验。涡流探伤按GB7735《钢管涡流探伤检验方法》标准执行。涡流探伤方法是将探头固定在机架上，探伤与焊缝保持3~5mm距离，靠钢管的快速运动对焊缝进行全面的扫查，探伤信号经涡流探伤仪的自动处理和自动分选，达到探伤的目的。 　　探伤后的焊管用飞锯按规定长度切断，经翻转架下线。钢管两端应平头倒角，打印标记，成品管用六角形捆扎包装后出厂。

在水电站压力钢管的焊接一直采用传统、简单而繁重的焊条电弧焊技术，只有少量的制作场纵缝采用埋弧自动焊技术，压力钢管的全位置自动化焊接技术尚属空白。随着水电建设的高速发展和机组参数的不断增大，大直径厚壁压力钢管的焊接必须采用先进的全位置自动化焊接技术才能适应施工生产的需要。 　　压力钢管全位置自动焊不仅要实现焊接小车沿焊缝的自动行走，焊丝的自动输送、凋整，摆动及对中等机电控制过程，而且要解决焊丝的熔滴过渡形式，保证全位置焊接的焊缝成型质量，特别是对各种位置的焊接规范自动调整等一系列自动控制技术；而更重要的是现场拼装的焊缝对装质量差、施工环境恶劣，较难满足自动化焊接施工的要求。目前，压力钢管全位置自动化焊接技术在大直径厚壁压力钢管焊接中全面应用尚有一定难度，其主要原因是： 　　(1)大直径厚壁压力钢管的安装环缝组装难以达到均匀一致的高精度，这就要求全位置自动焊设备能根据坡口尺寸及偏差自动凋整有关工艺参数，以降低或消除不均匀参数对焊接质量的影响； 　　(2)焊缝空间位置不断变化，要求焊接系统能根据焊炬所在位置自动及时调整焊接工艺参数，实现各处焊接成型基本一致； 　　(3)要实现坡口尺寸、焊接熔地形状，焊接规范参数实寸调节三者匹配，保证焊缝质量，其自动控制技术难度较大。 　　因此，如何选择造价低、适应性强、操作简单、焊接效率高的全位置自动化焊接设备是解决上述问题的唯一途径。针对水电站压力钢管的焊接特点，我们开发研制了一套独具特色的全位置自动焊机，并在湖北省兴山县古洞口水电站压力钢管及三峡二期工程左厂11#14#压力钢管纵缝的焊接施工中获得了成功应用。 1 全位置自动焊机的主要研制内容及其实施方案 　　全位置自动焊机研制主要包括机械和电气控制两大部分内容。 1.1 机械设计与制造 　　整机机械设计包括爬行轨道、爬行小车，焊炬摆动机构及摆幅自适应坡口宽度传感器结构设计。 1.1.1 爬行轨道 　　爬行道轨由不锈钢薄板、分体式齿块组成的齿条和固定道轨于工件表面的水磁铁块组成。爬行小车和焊炬摆动的控制拖车分别借助左右共四对滚动轴承对夹持道轨边缘，从而使两者可以沿道轨平稳灵活地移动，借助爬行小车内的行车电机输出轴上的小齿轮与道轨上的齿条啮合并通过两侧联杆使爬行小车与焊炬摆动控制拖车联成一体，使两者可以在道轨上可靠、平稳地运行，实行全位置爬行的功能。 1.1.2 爬行小车 　　爬行小车分主动驱动的行走小车和被动行走的焊炬摆动控制拖车两部分。它们分别在底板下方两侧各有两对互成60°的轴承轮夹紧轨道边缘，运动灵活可靠。夹持轨道的两侧轴承轮中的其中一侧可以通过螺杆和滑块作横向移动以实现小车在轨道上夹持与拆卸，使小车在轨道上装卸十分方便。 1.1.3 焊炬摆动机构 　　焊炬摆动机构是实现焊接电弧横向运动的机构。本系统采用一空心薄壁不锈钢方管。其上固定有条状不锈钢板和齿条作摆杆，摆杆端部安装有焊炬夹紧和传感器固定及调节机构。依靠摆杆上条状不锈钢板两侧有倒角的边缘与安装于立板上的四只轴承外套的V型滚轮相啮合，组成了摆动十分灵活、轻巧、刚度好、间隙小、工作稳定可靠、拆卸十分方便的摆动机构。 1.1.4 摆幅自适应坡口宽度和焊接自动跟踪两用传感器 　　摆幅和跟踪两用传感器是为了适应在水电站现场施工条件下，大直径厚壁压力钢管的环缝坡口装配很难做到间隙均匀，而且全位置自动化焊接时轨道的铺设也很难与焊缝完全平行而设计的。本机传感器采用探针机械接触坡口侧壁获取信号，这是一种工作可靠、抗干扰能力最强的获取信号方式，然后通过传感器内部的摆杆系统产生光电信号，经逻辑电路分辨控制焊炬摆动电机转向和停留，实现了焊炬摆幅自适应坡口宽度的功能。 1.2 电气控制系统研制 　　焊机电气控制系统设计功能的完善、工作稳定可靠、抗干扰性好对于确保焊机工作质量十分重要。本焊机充分考虑了全位置自动化焊机所必须的基本功能和参考国内外同样先进焊机的功能，开发了具有自身特点的摆幅自适应坡口宽度和自动跟踪焊接控制功能。本机具备的主要控制功能如下： 　　1)焊炬摆幅自动与手动选择； 　　2)焊炬摆幅设定与自适应选择； 　　3)焊炬摆动两侧停留时间调节； 　　4)焊炬摆速调节； 　　5)焊接电弧运动轨迹选择； 　　6)焊接方向选择； 　　7)焊接速度凋节； 　　8)设定摆幅工作方式下始摆方向选择； 　　9)设定摆幅工作方式下电弧纠偏调节； 　 10)焊接行车小车近控与遥控。 　　其电气控制原理如下图所示： 2 整机主要技术参数： 小车电源： 　　　220V 50HZ 小车爬行速度 　　0～450mm/min 焊炬摆动幅度 　　0～±40mm 焊炬摆动速度 　　250～3000mm/min 焊炬摆动方式 　　1)直线形；2)锯齿形；3)梯形；4)矩形 焊炬两侧停留时间　 0～5sec 自动跟踪精度 　　±0.5sec 焊炬调整自由度 　6个 焊接钢管曲率半径 ≥1500mm 焊机重量　　　　 18.5 kg 　　本焊机适应的焊接方法不受限制，可以根据需要采用CQ2气体保护焊、药芯焊丝气保焊、药芯焊丝自保焊、MAG焊、MIG焊、TIG焊等方法，只需配以相应特性的焊接电源和焊炬。 3 工程应用与效果 3.1 应用工程简介 　　古洞口水电站位于湖北省兴山县古夫河下游，电站总装机容量为4.5万kW，多年平均发电量为1.24亿kwh，其压力钢管直径为5m，壁厚为16～40mm不等，全长600余m。全部采用国产16Mn低合金结构钢制造。 　　三峡工程是举世瞩目的水电工程，其装机总容量为1 820万kW，年发电量达847亿kwh，其压力钢管直径为12.4m，壁厚为26～541mm，单管长度122.5m，采用国产16MnR低合金结构钢和进口600MPa级低碳调质高强钢板制造。 3.2 全位置自动焊工艺 　　全位置自动焊工艺参数见表1。 表1 全位置自动焊工艺参数表 3.3 应用效果 　　(1)全位置自动焊与传统焊条电弧焊的各项性能效果对比如表2： 表2 全位置自动焊应用效果对比表 　　(2)通过对古洞口压力钢管和三峡二期工程左厂11#～14＃压力钢管的焊接应用，纵缝超声波探伤的一次合格率为99.5％，环缝超声波探伤的一次合格率达98.1%，焊缝外观质量优良率达到了100％，这是传统的焊条电弧焊所无法比拟的。 　　(3)该焊接小车采用柔性轨道，机头行走摆动、焊缝两侧停留均能做到无级调速、自动送丝，稳定可靠，达到了全位置自动化焊接的基本要求。 　　(4)由于实现了机械化和自动化的焊接新技术，不仅减轻了焊工的劳动强度，而且大大提高了焊缝无损探伤的一次合格率，在焊接质量上大大减少了人为因素的影响。 　　(5)采用连续送丝和大电流密度焊接，与焊条电弧焊相比可提高工效1倍以上。 　　(6)与焊条电弧焊相比，该自动焊工艺具有较深的熔深，可采用较小坡口角度，同时可以大大降低焊接热影响区的宽度和焊接残余变形。 4 结束语 　　全位置自动焊机在吸取了国外同类焊机成功经验的基础上针对水电站压力钢管现场施工特点，创造性的开发；厂焊炬摆幅自适应坡口宽度和自动跟踪等重要功能，焊机整体设计合理，工作稳定可靠、外形美观、机构紧凑轻便，具有很高的推广应用价值。 　　全位置自动化焊接技术在古洞口压力钢管纵环缝及三峡二期工程左厂11#～14#压力钢管纵缝焊接施工中的成功应用，只是自动化焊接技术在水电站焊接施工中应用的一个开端，该设备与技术在三峡工程压力钢管环缝焊接中应用将是我们下一步追求的目标。全位置自动焊在水电站压力钢管及蜗壳上的应用也是焊接施工技术发展的必然结果

国标无缝钢管是用钢锭或实心管坯经穿孔制成毛管，然后经热轧、冷轧或冷拨制成。在我国钢管业中具有重要的地位，分热轧和冷轧（拨）无缝钢管两类。尺寸及允许偏差： D1 ±1.5%，最小±0.75 mmD2 ±1.0%。最小±0.50 mmD3 ±0.75%．最小±0.30 mmD4 ±0.50%。最小±0.10 mm 国标无缝钢管重量公式： 　　[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米（每米的重量） 无缝钢管的国标是GB8162、直缝焊接钢管的国标是GB/T13793， 　　GB8162无缝钢管　GB8162无缝钢管与GB8163的区别 GB8162《结构用无缝钢管》，此标准适用于一般结构、机械结构用无缝钢管，GB8163《输GB8162送流体用无缝钢管》标准适用于输送流体的一般无缝钢管。它与GB8162的主要区别是GB8163钢管逐根进行液压试验或进行超声波、涡流、漏磁探伤。因此，在压力管道钢管的标准选用上，不宜采用GB8162标准。钢管品种钢管标准常用钢管牌号常用国外钢管标准结构用无缝钢管GB/T8162-199910、20、35、45、40Mn2、45Mn2、27SiMn、20Cr、40Cr、20CrMo、35CrMo、38CrMoA1、30CrMnSi、50CrV、ASTM A500-98ASTM A501-98、ASTN A519-98、JIS G3441-1994 输送流体用无缝钢管  GB/T8163-199910、20、Q295、Q345ASTM A53-98、ASTM A192、ASME S192、JIS G3452-1998、FIS G3454-1998、DIN 1629-1984油井用油管、接箍料管管线钢管API SPEC 5CTAPE SPEC 5LJ55、N80 A、B、X42API高压锅炉用无缝钢管GB5310-199520G、20MnG、25MnG、15MoG、20MoG、12Cr1MoVG、15CrMoVG、12Cr2MoG、12Cr2MoWVTiB、12Cr3MoVSiTiBASTM A106-96a、ATSMA213-95a、JISG3461-1988、JISG3462-1998、DIN 17175-1979、BS3059：Part 2：1990低中压锅炉用无缝钢管GB3087-199910、20ASTM A179、ASTM A192、BS3059化肥设备用高压无缝钢管GB6479-8610、20G、Q345、Q390、10MoVNb、12CrMo、15CrMo、12Cr2MoISO 9329-2-1997、ASTM A161-94石油裂化用无缝钢管GB9948-8610、20、12CrMo、15CrMo、1Cr2Mo、1Cr5MoJIS G3441-1988汽车半轴套管用无缝钢管Q/OHAD001-1997YB/T5035-199845Mn2、45、25MnCrDIN 1629-1984液压支柱用热轧无缝钢管Q/OHAD010-1998GB/T17398-199827SiMn 船舶用碳钢、碳锰钢无缝钢管GB/T5312-1999Q320、Q360、Q410、Q460、Q490DIN 2391-1994冷拔精密无缝钢管GB/T3639-83GB/T8713-8810、20、35、45、20CrMo 地质钻探用无缝钢管YB/T5052-93YB235-70DZ40、DZ50 炮弹用无缝钢管YBn1-8640Mn2、D60 顶杆用无缝钢管Q/OHAD003-941CrMo 轴承钢管YB/Z12-77YJZ84GCr15 带肋钢筋连接套筒用无缝钢管Q/OHAD011-1997a10、20 气瓶用无缝钢管技术协议34Mn2V、30CrMo、35CrMo、45 进口无缝钢管和国产无缝钢管的差距在于价格，目前国内无缝钢管制造水平也是比较高的，像天钢，冶钢，宝钢，中钢联，汇通制造钢管已达国际先进水平。

无缝钢管无缝钢管是用实心管坯经穿孔后轧制的。1、生产制造方法按生产方法不同可分为热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管等。1.1、热轧无缝管一般在自动轧管机组上生产。实心管坯经检查并清除表面缺陷，截成所需长度，在管坯穿孔端端面上定心，然后送往加热炉加热，在穿孔机上穿孔。在穿孔同时不断旋转和前进，在轧辊和顶头的作用下，管坯内部逐渐形成空腔，称毛管。再送至自动轧管机上继续轧制。最后经均整机均整壁厚，经定径机定径，达到规格要求。利用连续式轧管机组生产热轧无缝钢管是较先进的方法。 1.2、若欲获得尺寸更小和质量更好的无缝管，必须采用冷轧、冷拔或者两者联合的方法。冷轧通常在二辊式轧机上进行，钢管在变断面圆孔槽和不动的锥形顶头所组成的环形孔型中轧制。冷拔通常在0.5～100T的单链式或双链式冷拔机上进行。 1.3、挤压法即将加热好的管坯放在密闭的挤压圆筒内，穿孔棒与挤压杆一起运动，使挤压件从较小的模孔中挤出。此法可生产直径较小的钢管。 2、用途 2.1、无缝管用途很广泛。一般用途的无缝管由普通碳素结构钢、低合金结构钢或合金结构钢轧制，产量最多，主要用作输送流体的管道或结构零件。 2.2、根据用途不同分三类供应：a、按化学成分和机械性能供应；b、按机械性能供应；c、按水压试验供应。按a、b类供应的钢管，如用于承受液体压力，也要进行水压试验。 2.3、专门用途的无缝管有锅炉用无缝管、地质用无缝管及石油用无缝管等多种。 3、种类 3.1、无缝钢管按生产方法不同可分为热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管等。 3.2、按外形分类有圆形管、异形管之分。异形管除方形管和矩形管外，还有椭圆管、半圆管、三角形管、六角形管、凸字形管、梅花形管等。 3.3、按材质的不同，分为普通碳素结构管、低合金结构管、优质碳素结构管、合金结构管、不锈管等。 3.4、按专门用途分，有锅炉管、地质管、石油管等。 4、规格及外观质量 无缝管按GB/T8162-87规定 4.1、规格：热轧管外径32～630mm。壁厚2.5～75mm。冷轧(冷拔)管外径5～200mm。壁厚2.5～12mm。 4.2、外观质量：钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、离层、发纹和结疤缺陷存在。这些缺陷应完全清除掉，清除后不得使壁厚和外径超过负偏差。 4.3、钢管的两端应切成直角，并清除毛刺。壁厚大于20mm的钢管允许气割和热锯切割。经供需双方协议也可不切头。 4.4、冷拔或冷轧精密无缝钢管《表面质量》参照GB3639-83。 5、化学成分检验 5.1、按化学成分和机械性能供应的国产无缝管，如10、15、20、25、30、35、40、45和50号钢的化学成分应符合GB/T699-88的规定。进口无缝管按合同规定的有关标准检验。09MnV、16Mn、15MnV钢的化学成分应符合GB1591-79的规定。 5.2、具体分析方法参照GB223-84《钢铁及合金化学分析方法》的有关部分。 5.3、分析偏差参照GB222-84《钢的化学分析用试样及成品化学成分允许偏差》。 6、物理性能检验 6.1、按机构性能供应的国产无缝管，普通碳素钢按GB/T700-88的甲类钢制造(但必须保证含硫量不超过0.050%和含磷量不超过0.045%)，其机械性能应符合GB8162-87表内所规定的数值。 6.2、按水压试验供应的国产无缝管必须保证标准所规定的水压试验。 6.3、进口无缝管的物理性能检验按合同规定的有关标准进行。 7、主要进出口情况 7.1、一般无缝管进口量很大。主要进口国家是德国和日本。欧洲国家如罗马尼亚、俄罗斯、瑞士、法国、西班牙、捷克、南斯拉夫、匈牙利等国都有进口。还有少量从南美的阿根廷、墨西哥等国进口。 7.2、根据我国用货单位的不同要求，进口无缝管规格多达100多种，常见的规格有15922mm、1595mm、15918mm。114.38mm、114.310mm、114.313mm。长度一般为5～8m或4～7m不等。主要是热轧碳结构，钢号为ST35.ST45及ST65。进口规格直径最小的为305mm，最大的47813mm。 7.3、从法国和西班牙曾进口少量直径较小而壁薄的无缝管，如183mm，223mm、26.93mm等。执行德国曼内斯曼钢管厂的一般规则。 7.4、从匈牙利和日本进口的无缝管，常参照DIN2448、DIN1629。 7.5、在进口索赔案例中，进口无缝管存在的质量问题主要有：化学成分不合格、压扁试验发生劈裂、抗拉强度低、出现严重锈蚀及凹坑等。 8、包装 按GB2102-88规定。钢管包装分三种：捆扎、装箱、涂油捆扎或涂油装箱。

在铝合金型材生产过程的氧化、喷涂前处理等工序中，为使槽液温度保持在一定的范围，均会使用煤、电、油、气等为燃料的各种工业锅炉。一般情况下，铝型材生产企业采用的锅炉通常为2-4蒸吨/h的小型锅炉。过去，很多生产企业为降低生产成本，普遍使用燃煤或重油作为燃料加热，且对锅炉未加装除尘脱硫等环保设施，使得锅炉周围灰尘飞扬，尾气中的烟尘和SO2含量也不符合国家排放标准。在全球重视节能减排保护环境的今天，对各种工业锅炉的使用引起了人们的重视。为此，为强化环境保护，我们对在用的工业锅炉通过改变燃烧介质，从过去使用重油加热改换成采用0#柴油加热，并进行了排放尾气的环境测试，结合实际使用的情况，提出环保方面的对策，作为抛砖引玉，提供有关人员参考。 　　2. 测试试验条件 　　2.1测试的工业锅炉 　　(1)用于铝材生产用的2蒸吨/h锅炉一台。型号为: WNS2-1.25-Y。 　　(2) 用于铝材生产用的4蒸吨/h锅炉一台。型号为: WNS4-1.25-Y。 　　2.2试验仪器与设备 　　试验中采用的主要仪器设备有WJ-60B型皮托管平行全自动烟尘采样器、电子分析天平(赛多利斯BT124S)、QT201林格曼测烟望远镜、YX-DL一体化定硫仪，全部设备及仪器经国家法定计量部门检定并在有效期内。 　　2.3测试分析方法 　　锅炉采样与样品测试分析方法主要有： 　　(1)定位电解法(HJ/T57-2000) 　　(2)定位电解法，《空气和废气监测分析方法》(国家环保总局，2003第四版) 　　(3)锅炉烟尘测试方法(GB/T5468-1991) 　　(4)测烟望远镜法，《空气和废气监测分析方法》(国家环保总局，2003第四版) 　　(5)煤中全硫测定方法(GB/T214-2007) 　　3. 试验过程 　　本次测试试验是在正常生产工作条件下，采用0#柴油作燃料对2蒸吨/h工业锅炉和4蒸吨/h工业锅炉进行排放尾气环境测试。每台锅炉均按GB/T16157《固定污染源排气中颗粒物测定与气态污染物采样方法》的规定设置，有较久的烟气检测孔、采样平台及其相关设施。每次测试周期为半个小时，每台锅炉分3个时段取测试样品。